Jednoduchý prijímač priamej konverzie z dostupných (moderných) dielov. Jednoduchý prijímač priamej konverzie z dostupných (moderných) dielov Prijímač priamej konverzie pomocou troch tranzistorov Polyakov

Budujem jednoduché PPP

Nedávno sa môj osemročný syn rozhodol „zapojiť do spájkovačky“ a požiadal ho, aby s ním vyrobil nejaký prijímač. S prihliadnutím na fakt, že jedinými prístrojmi doma sú čínsky digitálny multimeter, moja voľba padla na už legendárny PPP V.T. Polyakov. Tento prijímač som vyrobil už v roku 1980 a iba odišiel Pekné spomienky. Ale v tých rokoch som nemal ani skúsenosti, ani bežné prístroje a, prirodzene, žiadne prístrojové merania sa nerobili - fungovalo to a v poriadku. A teraz bolo ťažké odolať pokušeniu zopakovať tento dizajn a otestovať ho s nástrojmi, ale hlavné je porovnať jeho zvuk s mojím PPPpri práci na rovnakej ploche na rovnakej anténe (10-12m drôty vo výške 10-12m) na dosah 40m - najťažšie pre IFR z hľadiska rušenia, pretože výkonné rozhlasové stanice sú frekvenčne veľmi blízke a ak prijímač funguje dobre v tomto rozsahu, bude bez problémov fungovať aj na všetkých ostatných. Navyse ma zaujala verzia PPP konkretne na germaniovych tranzistoroch (sice uz zastaralych - ale vela radioamatérov ich má na nočných stolíkoch pol vedra od nepamäti), lebo Autor sa už niekoľkokrát stretol s vyjadreniami kolegov, že vraj poskytujú jemnejší zvuk prijímačom alebo jednoducho ULF. A tak môj synček bez zbytočného náhlenia za dva večery (pod mojím prísnym vedením) prispájkoval prijímač, skontroloval režimy, pár minút ešte upravil GPA a so zatajeným dychom pripojil anténu (obr. ).

Žiaľ, je večer (bolo to vo februári, 22-00 moskovského času), prechod prakticky žiadny a v celom rozsahu v slúchadlách počuť len ohlušujúce pískanie, zvuky a... čínsky vysielač. Ráno pred odchodom do práce sme opäť zapli PPP. Pasáž bola dobrá, amatérske stanice zneli nahlas a miestami až ohlušujúco, no zvuk bol akosi zvonivý, v spektre komprimovaný a pre ucho veľmi nepríjemný. A opäť takmer v celom rozsahu bol spomínaný vysielač počuteľný, aj keď podstatne tichší. Chlapcovo sklamanie nemalo hraníc a ja som mal nutkavú potrebu dôkladne analyzovať tento, vo všeobecnosti jednoduchý dizajn a hľadať spôsoby, ako ho optimálne nakonfigurovať doma, vlastne len s lacným testerom a obyčajným vysielacím prijímačom (v tomto prípad ISHIM-003) ako kontrolu, ako aj možné spôsoby zlepšenia hlavných parametrov.

Súdiac podľa správ, ktoré sa z času na čas objavujú na rôznych fórach, veľké množstvo začínajúcich rádioamatérov čelí podobným problémom. V dôsledku týchto myšlienok sa objavil tento článok, ktorého hlavnou úlohou je podrobne povedať začínajúcemu rádioamatérovi, ako vytvoriť a správne nakonfigurovať jednoduchý PPP doma.

Takže, začnime. Vzhľadom na skutočnosť, že medzi meracími prístrojmi máme iba čínsky digitálny multimeter DT-830B, aby sme optimálne nakonfigurovali obvod a správne pochopili procesy v ňom prebiehajúce, musíme vykonať určité predbežné prípravy a pokúsiť sa získať maximum informácií. o parametroch hlavných častí (ako uvidíme ďalej, v budúcnosti nám to bude veľmi užitočné pri analýze fungovania obvodu a hľadaní spôsobov, ako zlepšiť jeho fungovanie). Začnime s výberom hlavných častí.

1. Tranzistory. Ako je uvedené v popise, takmer všetky nízkofrekvenčné tranzistory pnp sú vhodné pre nízkofrekvenčný zosilňovač. Je však žiaduce, aby V3 bol nízkošumový (P27A, P28, MP39B) a koeficient prúdového prenosu oboch tranzistorov nebol nižší ako 50 - 60. Po prepnutí multimetra do režimu merania základného koeficientu prenosu prúdu (používajú sa aj názvy Vst, N21e), vykonáme merania (obr. .2) a požadované vyberieme z dostupných kópií. Je potrebné poznamenať, že výsledky týchto meraní by sa mali považovať za orientačné, pretože je možná veľká chyba, najmä pri germániových tranzistoroch. Zvláštnosťou tohto režimu pre multimeter DT-830B (a podobné čínske) je, že meranie sa vykonáva, keď sa do základne dodáva pevný prúd 10 μA. Niektoré príklady germániových tranzistorov môžu mať kolektor-bázový spätný prúd porovnateľnej veľkosti, čo vedie k proporcionálnemu zvýšeniu hodnôt. Ale v našom prípade to nie je kritické.

2. Diódy pre mixér môžu byť akékoľvek vysokofrekvenčné kremíky zo série KD503,509, 512, 521,522, ale importované 1N4148 a podobné sú lepšie. Sú dostupné a lacné (0,01 dolára), ale hlavnou výhodou je výrazne menší rozsah parametrov v porovnaní s domácimi. Je vhodné ich spárovať, hoci priamym odporom, zapnutím multimetra DT-830V v režime testovania diód. Na fotografii (obr. 3) je výsledok testovania a výberu viac ako päťdesiatich diód 1N4148. Ako vidíte, ich rozptyl v priamom odpore je extrémne malý, čo nám mimochodom umožňuje bezpečne odporučiť ich na konštrukciu viacdiódových mixérov. Pre porovnanie, aby som vybral dvojicu domácich KD522 s viac-menej podobnými hodnotami, musel som prejsť dobrými 2 desiatkami diód.

3. KPI môže byť čokoľvek, ale musí to byť so vzduchovým dielektrikom, inak bude ťažké získať prijateľnú stabilitu GPA. Veľmi pohodlné sú KPI z VHF blokov starých priemyselných prijímačov (obr. 4), ktoré sa stále často nachádzajú na našich rádiových trhoch. Majú zabudovaný verner 1:3, ktorý značne uľahčuje naladenie SSB stanice. Paralelným zapojením oboch sekcií dostaneme kapacitu približne 8-34pF.

Výpočet napínacieho kondenzátora je pomerne jednoduchý. Celková alebo ekvivalentná kapacita sériovo zapojených kondenzátorov Seq = (Skpe*Srast)/(Skpe+Srast).

Odtiaľto môžete niekoľkými zámenami skúšobných hodnôt získať požadovanú hodnotu. Takže s maximálnou kapacitou KPI, napríklad zo Spidola = 360pF, musíme získať ekvivalentnú kapacitu KPI (z predchádzajúceho príkladu = 34pF). Nahradením testovacích hodnôt nájdeme 39pF.

4. Elektromagnetické slúchadlá, vždy vysokoodporové (s cievkami elektromagnetu s indukčnosťou približne 0,5 H a jednosmerným odporom 1500...2200 Ohmov), napríklad typy TON-1, TON-2, TON-2m, TA-4, TA- 56m. Pri sériovom zapojení, to znamená, že „+“ jedného je spojené s „-“ druhého, majú celkový odpor pre jednosmerný prúd 3,2-4,4 kOhm, pre striedavý prúd asi 10-12 kOhm pri frekvencii 1 kHz. Keďže sú zahrnuté v pôvodnej schéme PPP od RA3AAE, má zmysel nechať ich tak. V mojej verzii sú telefóny TON-2 zapojené paralelne, čo naraz umožnilo získať vyššiu hlasitosť pri práci s Rádiom-76, pretože odpor je 4-krát menší (pre jednosmerný prúd 800-1,1 kOhm a striedavý prúd - približne 3,5-4 kOhm), čo teda poskytlo 4-násobné zvýšenie výstupného výkonu. Už som to nemenil na sekvenčné prepínanie - nie je to kritické, ale ako ukázala skúsenosť, výsledná hlasitosť je stále nadmerná a pre tento PPP je lepšie použiť sekvenčné prepínanie telefónov.

5. Nízkopriepustná filtračná tlmivka. Ako je uvedené v článku, cievka dolnopriepustného filtra L3 s indukčnosťou 100 mH je navinutá na magnetickom jadre K18X8X5 z feritu 2000NN a obsahuje 250 závitov drôtu PELSHO 0,1-0,15. Môžete použiť magnetické jadro K10Х7Х5 z rovnakého feritu, čím sa počet závitov zvýši na 300, alebo K18Х8Х5 z feritu 1500NM alebo 3000NM (v tomto prípade by vinutie malo pozostávať z 290 a 200 závitov). Môžete použiť aj vhodný hotový, napríklad s použitím polovice primárneho vinutia výstupného transformátora z malých tranzistorových prijímačov alebo jedného z vinutí univerzálnych magnetických hláv kazetového magnetofónu. Použil som hotovú 105mm cievku z rozobratého priemyselného dolnopriepustného filtra D3.4. IN ako posledná možnosť Cievku filtra je možné nahradiť rezistorom s odporom 1-1,3 kOhm. Stále je však lepšie sa tomu vyhnúť, pretože selektivita a citlivosť prijímača už nie sú príliš vysoké a v tomto prípade sa výrazne zhoršia.

6. HF do induktory (PDF a GPA). Osobitná pozornosť by sa mala venovať týmto induktorom, pretože veľa závisí od ich kvality: citlivosť prijímača, stabilita frekvencie lokálneho oscilátora, selektivita. A ako ukazujú skúsenosti z komunikácie na fórach, práve ich výroba spôsobuje začínajúcim rádioamatérom najväčšie ťažkosti, pretože Je nepravdepodobné, že budete môcť získať (zakúpiť) rovnaké rámy, aké má autor, alebo budete chcieť prijímač prestavať na iný rozsah. V tejto veci by veľmi pomohlo mať merač indukčnosti, aspoň jednoduché pripojenie.

ale my, ako sme sa predtým dohodli, nemáme nič okrem multimetra a domáceho rozhlasového prijímača s HF pásmom - jedným alebo viacerými rozšírenými - nie je to kritické, pre mňa je to Ishim-003. Ako v tomto prípade správne vybrať (vypočítať) a vyrobiť cievky?

V prvom rade pripomeniem, že rezonančnú frekvenciu obvodu určuje známy Thomsonov vzorec

Kde F je frekvencia v MHz, L - indukčnosť v μH, C -kapacita v pF

Pre každú rezonančnú frekvenciu je súčin L*C konštantnou hodnotou, keďže vieme, že nie je ťažké vypočítať L so známou C a naopak. Takže pre stredné amatérske pásma sa produkt L * C (μH * pF) rovná 28 MHz - 32,3, pre 21 MHz - 57,4, pre 14 MHz - 129,2, pre 7 MHz - 517, pre 3,5 MHz - 2068 , pre 1,8 MHz – 7400. Voľba konkrétnych hodnôt L a C je v určitých medziach celkom ľubovoľná, ale v amatérskej praxi existuje dobré, rokmi overené pravidlo - pre rozsah 28 MHz vezmite indukčnosť približne 1 μH a kapacitanciu približne 30 pF. So znižovaním frekvencie priamo úmerne rastieme s kapacitou kondenzátora a indukčnosťou cievky. Takže pre frekvenciu 7 MHz (vstupný obvod) sú odporúčané hodnoty 120 pF a 4,3 μH a pre 3,5 MHz (obvod GPA) 240 a 8,6 μH.

V praxi sú však často, najmä pre diskutovanú schému, prípustné veľké rozdiely v hodnotách - niekoľkokrát, bez viditeľného vplyvu na kvalitu práce. A často sa určujúcim kritériom stávajú celkom prozaické veci:

1. Dostupnosť hotových cievok s indukčnosťou blízkou požadovaným hodnotám. Rádioamatérsky „nočný stolík“ spravidla obsahuje niekoľko starých, pokazených prijímačov, ktoré slúžia ako „darcovia“ a dodávatelia dielov pre nové dizajny, vr. a cievky, z ktorých mnohé môžu byť vhodné hotové, bez úprav, pre náš prijímač. Keďže nemáme možnosť merať indukčnosť, môžeme hľadať referenčné údaje – s najväčšou pravdepodobnosťou v referenčných knihách o vybavení domácnosti, ktoré boli predtým publikované vo veľkom množstve. Teraz na internete sú veľmi účinné vyhľadávače, takže nie je problém nájsť takéto príručky v elektronickej podobe.

Hlavnou požiadavkou pri výbere hotových cievok je prítomnosť kohútika (alebo spojovacej cievky) od 1/3...1/4 (nekritických) závitov. Takže stará „Sonáta“ slúžila ako „darca“ môjho PPP. V GPA som nainštaloval obvod lokálneho oscilátora KV-2 s indukčnosťou 3,6 µH (26,5 závitov slučkovej cievky a 8 závitov spojovacej cievky) a do vstupného obvodu som nainštaloval, ak neexistuje vhodnejší obvod. , cievka KV-4 s indukčnosťou 1,2 µH (15 otáčok s odbočkou od 3,5) - ako vidíte, tá druhá je veľmi vzdialená od optima, a napriek tomu je toto riešenie celkom funkčné a ako uvidíme neskôr, zabezpečuje takmer úplnú realizáciu potenciálnych schopností mixéra.

2. Ďalším kritériom je výber kapacity obvodu na zabezpečenie požadovaného rozsahu ladenia s existujúcim KPI. Výpočet je celkom jednoduchý. relatívna šírka rozsahu, napríklad 7 MHz, s malým okrajom na okrajoch = (7120-6980)/7050 = 0,02 alebo 2 %. K tomu je potrebné upraviť kapacitu obvodu na dvojnásobné množstvo, t.j. 4% (z hodnoty 240pF), čo je len 9,6pF, čo nie je pri praktickej realizácii príliš vhodné, pretože aj pre malokapacitne VKV KPI a s jednou aktivnou sekciou je potrebne zapinat natahovy kondenzator, ale co tak zapnut standardne KPI s max kapacitou 270-360pF? Preto ideme z opaku - reštrukturalizácia kapacity 34pF-8pF = 26 pF - to sú 4%, teda celková kapacita obvodu je 650pF. V tomto prípade je indukčnosť 3,2 μH. Nainštalujeme cievku, ktorú máme a ktorá má menovkovú indukčnosť 3,6 μH (pri strednej polohe jadra), pričom počítame s možnosťou jemného doladenia indukčnosti pohybom tohto jadra.

Čo však má robiť rádioamatér, ak nemá „strategické“ rezervy hotových cievok? Nie je na výber - musíte si ich vyrobiť sami pomocou rámov, ktoré sú k dispozícii. Vyzbrojíme sa strmeňom a zmeriame priemer, ak sú sekcie - vnútorný priemer, šírka jednej sekcie a naraz, priemer líc, potom vykonáme vonkajšiu kontrolu rámu - hladký alebo rebrovaný (Cievky HF prijímača, 100NN jadro alebo IF cievky z TV) - dobré pre všetky HF rozsahy, delené (heterodyn MF, LW alebo IF, jadro 600NN) - najlepšie výsledky na nízkofrekvenčných pásmach (160 a 80 m). Výpočet počtu závitov cievky je pomerne jednoduchý.

Berúc do úvahy skutočnosť, že ladiace jadro (v strednej polohe) zvyšuje indukčnosť približne 1,3-1,5 krát (ak je feritové) alebo 1,2-1,3 krát (karbonylové jadro dlhé 10 mm - z IF cievok starých televízorov), výpočet závity cievky sa vykonávajú na zníženie požadovanej indukčnosti o príslušný počet krát. Výpočtové vzorce sú uvedené vo všetkých amatérskych rádiových príručkách, ale často je vhodnejšie použiť špeciálne výpočtové programy, napríklad MIX10, Kontur32 sú vhodné na výpočet jednovrstvovej cievky a pre všetky typy vrátane. viacvrstvové - RTE.

Mimochodom, tieto isté programy možno použiť na približné určenie indukčnosti hotovej cievky neznámeho pôvodu. Postup je rovnaký - zmeriame geometriu cievky (priemer, dĺžku vinutia), vizuálne spočítame počet závitov a tieto údaje dosadíme do programu. Nezabudnite vynásobiť výsledok výpočtu koeficientom zvýšenia indukčnosti pre existujúce jadro.

Samozrejme, chyba vo vypočítanom určení indukčnosti môže byť dosť veľká (až 30-40%), ale nenechajte sa vystrašiť - v tejto fáze je pre nás dôležité poznať poradie indukčnosti. Všetko ostatné, ak je to potrebné, je možné jednoducho upraviť počas procesu nastavenia PPP.

O GPA by sa malo povedať niekoľko slov. Tento PPP využíva kapacitný trojbodový obvod s tranzistorom T1 (obr. 5.), zapojený podľa obvodu s OB. reťaz R1C 5 plní funkcie amplitúdovej stabilizácie (gridlick), no okrem nej rovnakú funkciu amplitúdovej stabilizácie (a veľmi efektívne) plní záťažový mixér na VPD (rovnaký dvojcestný diódový obmedzovač). Výsledkom je, že pri výbere kapacitného pomeru reverzného PIC C8/C7 v rozmedzí 5-10 a dostatočne vysokofrekvenčného tranzistora ( F zrno>10 F slave, v našom prípade je táto podmienka splnená, pre KT312 F gran>120 MHz, pre KT315 F zrno>250 MHz), GPA zaisťuje stabilné generovanie a stabilnú amplitúdu pri zmene charakteristického odporu obvodu, t.j. pomerov L/C vo veľmi širokom rozsahu, čo nám v skutočnosti dáva možnosť mať veľkú voľnosť pri výbere hodnôt indukčnosti alebo kapacity.

Ssum= Spar+Skpe+Sekv7,8. Pre náš prípad výpočet dáva C7=750, C8=4700pF.

Dovoľte mi ešte raz zdôrazniť, že použitie CPE so vzduchovým dielektrikom nám takmer automaticky zabezpečí veľmi vysokú stabilitu GPA bez vykonania špeciálnych opatrení na tepelnú stabilizáciu. Takže môj 7 MHz PPP model, poháňaný Kronou, udrží SSB stanicu v prevádzke aspoň pol hodiny bez výraznej zmeny farby hlasu korešpondenta, t.j. absolútna nestabilita nie je horšia ako 50-100 Hz!

Vzhľadom na to, že rozsah, ktorý sme zvolili, je dosť úzkopásmový, nie je potrebná synchrónna reštrukturalizácia vstupného obvodu s GPA, takže obvod trochu zjednodušíme (pozri obr. 5). A tým je predbežná príprava dokončená, môžete začať s inštaláciou.

Na prototypovanie je vhodné použiť na tento účel špeciálne pripravenú dosku, takzvanú „rybku“, čo je kus jednostrannej fólie zo sklenených vlákien alebo getinaxu, ktorej medená fólia je rovnomerne narezaná rezačkou na malé kúsky. štvorce (obdĺžniky) s veľkosťou strany 5-7 mm. Potom ho očistíme, kým sa neleskne jemným brúsnym papierom, zakryjeme ho malou vrstvou tekutej kolofónie (alkoholový roztok) - a „ryba“ je hotová. Má zmysel vynaložiť trochu úsilia na jeho výrobu, ak sa budete naďalej venovať dizajnu rádia, budete ho potrebovať viac ako raz. Takže doštičku na krájanie zobrazenú na fotografii (obr. 1) som vyrobil ešte za mojich študentských čias a dobre slúži už viac ako štvrťstoročie, čo mi umožňuje rýchlo a s minimálnymi pracovnými nákladmi zhotoviť pomerne veľké obvody a štruktúry. Pri inštalácii sa snažíme diely usporiadať rovnakým spôsobom ako na schéme, pričom je zabezpečená maximálna možná vzdialenosť medzi cievkami PDF a GPA. Trochu som hral na istotu a pre dodatočné oddelenie týchto obvodov som cievky umiestnil na dosku v rôznych rovinách (vstup horizontálne a VFO vertikálne), ale ak je vzdialenosť medzi cievkami väčšia ako 30-40 mm alebo sú tienené , to nie je zvlášť potrebné.

Založenie PPP . Po namontovaní dielov opäť dôkladne skontrolujeme, či nedošlo k chybám a pripojíme napájanie - batériu alebo akumulátor.V telefónoch by sa mal ozývať malý, sotva postrehnuteľný a rovnomerný šum v celom spektre, ak sa k nemu primieša chrapľavý, nízkofrekvenčný odtieň – dôkaz priameho rušenia na frekvenciách 50 Hz zo zdroja. Hľadáme zdroj rušenie v blízkosti našej makety a aspoň na čas nastavenia ju presuňte. Takže pri prvom zapnutí som mal znateľné pozadie, ktorého zdrojom sa ukázal byť neďaleký znižovací transformátor spájkovačky, po premiestnení zo stola na podlahu sa rušenie stalo neviditeľným. V budúcnosti pri návrhu PPP do dokončenej konštrukcie sa dôrazne odporúča umiestniť ho do tieneného (kovového) puzdra a takéto problémy ustúpia do pozadia. Všeobecný výkon ULF overíme dotykom prsta na niektorú zo svoriek cievky dolnopriepustného filtra. L 3. V telefónoch by sa malo ozývať hlasné „vrčanie“. Kontrolujeme režimy jednosmerného napájania - na emitore T3 (obr. 6) by malo byť napätie cca 0,9-1,3V, čo zabezpečuje režim T2 optimálny pre šum. Ak napätie prekročí tieto hranice, dosiahneme požadovaný výber R 2 berúc do úvahy, že zvýšenie jeho odporu spôsobuje zvýšenie napätia a naopak. Hodnota odporu R 5 nastavuje prúd koncového stupňa, v tomto prípade približne 2 mA, čo je optimálne pri paralelnom zapojení telefónov; ak máte sériové pripojenie, potom je lepšie zvýšiť tento odpor na 1-1,5 kOhm, súčasne mierne zvýši efektívnosť PPP.

Ďalej skontrolujeme GPA. Treba si uvedomiť, že napätie na emitore tranzistora T1 sa nemusí rovnať 6-8V (ako je uvedené v pôvodnom zdroji), a možno v normálne fungujúcom obvode sa pohybuje od 2 do rovnakých 6-8V, napríklad v mojom rozložení je to približne 2,4V. Táto hodnota vo všeobecnosti závisí od mnohých faktorov - typu zmiešavacích diód, KOS tranzistora, hĺbky PIC, faktora kvality obvodu, koeficientu zaradenia zmiešavača do obvodu, t.j. počet závitov komunikačnej cievky alebo umiestnenie odbočky cievky, hodnoty odporov v obvodoch základne a emitora atď., atď....

V iných zdrojoch sa pri popise nastavenia podobných mixérov na VPD s kremíkovými diódami odporúča dodať do mixéra napätie s amplitúdou cca 0,7...1V - je dobré, že to majú čím kontrolovať - RF voltmeter alebo osciloskop. Ale v podstate sú to všetko metódy NEPRIAMEHO ovládania nastavenia, síce v mnohých ohľadoch správne, no často ďaleko od OPTIMÁLNEHO, pretože otváracie napätie diód sa výrazne líši nielen pre odlišné typy(napr. KD503 má jednu z najvyšších, KD521 má menej, KD522 má ešte menej) ale aj v rámci rovnakého typu. Presné a optimálne nastavenie režimu mixéra bude vo všeobecnom prípade zabezpečené LEN priamym prístrojovým ovládaním DD a citlivosti.

Samozrejme, toto všetko môže byť z hľadiska teoretickej analýzy veľmi zaujímavé, ale našťastie sa s tým všetkým nemusíme trápiť, pretože pre miešanie VPD existuje jednoduchší a pomerne presný spôsob, ako upraviť požadované napätie GPA pomocou DIRECT CONTROL doslova pomocou prevádzkového režimu diódy po ruke, čo vám umožňuje ľahko a viditeľne zabezpečiť, aby jej prevádzka bola BLÍZKO optimálna.

Za týmto účelom prepnite ľavý (pozri obr. 6) výstup jednej z diód na pomocný R.C. reťaz. Výsledkom je klasický GPA usmerňovač napätia so zdvojením a záťažou približne ekvivalentnou tej skutočnej pre mixér. Tento druh „vstavaného RF voltmetra“ nám dáva možnosť skutočne priamo merať prevádzkové režimy konkrétnych diód z konkrétneho GPA priamo v pracovnom obvode. Pripojené k odporu 0 na ovládanie R 1 multimeter v režime merania jednosmerného napätia, výber odporu R 3 dosiahneme napätie 0,35-0,45V - to bude optimálne napätie pre diódy 1 N 4148, KD522,521. Ak sa použije KD503, potom je optimálne napätie vyššie - 0,4-0,5V. Tu je celé nastavenie. prispájkujte vodič diódy späť na miesto a odstráňte pomocný obvod.

Ďalej pristúpime k určovaniu prevádzkových frekvencií GPA a ich priradeniu k požadovanému rozsahu. Tu potrebujeme riadiaci prijímač, ktorý môže byť použitý, ako je uvedené vyššie, akýkoľvek servisný prijímač (komunikácia alebo vysielanie), ktorý má aspoň jedno široké alebo niekoľko rozšírených HF pásiem - nie je kritické. V tabuľke nižšie sú uvedené prevádzkové frekvencie vysielacích a amatérskych pásiem. Ako vidíte, k amatérskym pásmam je najbližšie 41m vysielacie pásmo, ktoré v reálnych prijímačoch zvyčajne pokrýva frekvencie pod 7100 kHz, minimálne do 7000 kHz.

stôl 1

Základné medzné frekvencie KB pásma

Rozsahy
skrátené mená, m	Frekvenčné limity, MHz	Šírka pásma, MHz.	f cp, MHz	Relatívna šírka rozsahu, %
	K.B. vysielacie pásma
49	5,950 - 6,200	0,250	6,075	4,1
41	7,100 - 7,300	0,200	7,200	2,7
31 25 19	9,500 - 9,775 11,700 - 11,975 15,100 - 15,450	0,275 0,275 0,350	9,637 11,837 15,275	2,8 2,3 2,9
16	17,700 - 17,900	0,200	17,800	1.1
13	21,450 - 21,750	0,300	21,600	1,3
11	25,600 - 26,100	0,500	25,850	1,9
K.B. rádioamatérske pásma
160	1,8 0 0 - 2 , 00 0	0, 2 00	1,900	10,5
80	3,500 - 3, 80 0	0, 30 0	3, 650	8,2
40	7,000 - 7, 2 00	0, 2 00	7, 10 0	2,8
20	14,000 - 14,350	0,350	14,175	2,4
14	21,000 - 21,450	0,450	21,225	2,2
10	28,000 - 29,700	1,700	28,850	5,8

A to je pre nás celkom vhodné, pretože GPA je možné kalibrovať nielen na základe základnej frekvencie, ale aj na najbližšie harmonické (2,3 a ešte vyššie). Takže pre náš prípad (GPA = 3500-3550 kHz) určíme prevádzkové frekvencie GPA podľa 2. harmonickej, ktorá leží v rozsahu 7000-7100 kHz. Samozrejme, najjednoduchší spôsob kalibrácie je pomocou pripojeného prijímača (najmä s digitálnou váhou) alebo konvertovaného (so zabudovaným detektorom zmiešavacieho typu) AM rádiového vysielania, ako je môj Ishim-003. Ak ho nemáte, ale iba obyčajný AM prijímač, môžete sa samozrejme pokúsiť počuť prítomnosť výkonného nosiča sluchom, ako sa odporúča v niektorých popisoch, ale úprimne povedané, táto činnosť nie je pre slabé srdce - ťažko sa to robí aj pri hľadaní základnej frekvencie VFO, nehovoriac o harmonických.Preto netrpme – ak riadiaci prijímač miluje AM, dajme mu AM! Aby sme to dosiahli (pozri obr. 6), pripojíme výstup ULF na vstup pomocou pomocného kondenzátora 0C2 s kapacitou 10-22nF (nekritický), čím sa náš ULF zmení na nízkofrekvenčný generátor a zmiešavač bude teraz vykonávať (a celkom efektívne!) funkcie AM modulátora s rovnakou frekvenciou, akú počujeme na telefónoch. Teraz bude hľadanie frekvencie generovania GPA značne uľahčené nielen na základnej frekvencii GPA, ale aj na jej harmonických. Experimentálne som si to overil tak, že som najskôr hľadal základnú frekvenciu (3,5 MHz) a jej druhú harmonickú (7 MHz) v režime koherentného prijímača a potom v režime AM. Hlasitosť signálu a jednoduchosť vyhľadávania sú takmer rovnaké, rozdiel je len v režime AM, vďaka širokému modulačnému pásmu a šírke IF pásma je presnosť určenia frekvencie o niečo nižšia (2-3%), ale to nie je príliš kritický, pretože ak neexistuje digitálna stupnica, celková chyba merania frekvencie bude určená presnosťou mechanickej stupnice riadiaceho prijímača, ale tu je chyba výrazne vyššia (až 5-10%), preto pri výpočte GPA , poskytujeme rozsah ladenia GPA s určitou rezervou.

Samotný spôsob merania je jednoduchý. Jeden koniec malého kúska drôtu, napríklad jednej zo sond z multimetra, zapojíme do zásuvky externej antény riadiaceho prijímača a druhý koniec jednoducho priložíme k cievke ladeného VFO. Po umiestnení otočného gombíka GPA KPI do polohy maximálnej kapacity hľadáme ladiacim gombíkom prijímača hlasitý tónový signál a určujeme frekvenciu pomocou stupnice prijímača. ak je stupnica prijímača kalibrovaná v metroch rádiových vĺn, potom na prevod na frekvenciu v MHz použijeme najjednoduchší vzorec F = 300/l (vlnová dĺžka v metroch).

Takže pri prvom zapnutí som dostal nižšiu frekvenciu generovania GPA v rozsahu 3120-3400 kHz (v závislosti od polohy ladiaceho jadra), čo ukazuje, že je žiaduce zvýšiť počiatočnú frekvenciu o 10-12 percent, a preto je potrebné znížiť kapacitu obvodu o 20-24%. Najjednoduchší spôsob, ako to urobiť, je vybrať C8 rovnú 620pF. Po tejto výmene konštrukciou jadra cievky ľahko posunieme rozsah ladenia GPA do požadovaného rozsahu (3490-3565 kHz), čo zodpovedá príjmu na frekvenciách 6980-7130 kHz. Ďalej pripojíme anténu, nastavíme gombík KPI do strednej polohy, t.j. do stredu prevádzkového rozsahu a posunieme jadro cievky L 1 konfigurujeme vstupný obvod na maximalizáciu šumu a vysielaných signálov. Ak pri otáčaní jadra po dosiahnutí maxima pozorujeme pokles hluku, znamená to, že vstupný obvod je nakonfigurovaný správne, jadro vrátime do maximálnej polohy a môžeme začať hľadať amatérske SSB stanice a skúšobné počúvanie s cieľom vyhodnotiť kvalitu práce PPP. Ak otáčaním jadra (v oboch smeroch) nie je možné stanoviť jasné maximum, t.j. signál naďalej rastie, potom je náš obvod nesprávne nakonfigurovaný a bude potrebné vybrať kondenzátor. Ak sa teda signál pri úplnom odskrutkovaní jadra stále zvyšuje, musí sa znížiť kapacita obvodu C2, spravidla (ak je predbežný výpočet cievky dokončený bez chýb), stačí nastaviť najbližšiu hodnotu - v mojej verzii je to 390pF. A opäť skontrolujeme možnosť úpravy vstupného obvodu na rezonanciu. Naopak, ak signál pri úplnom odskrutkovaní jadra naďalej klesá, musí sa zvýšiť kapacita obvodu C2.

Analýza výsledkov testu PPP a jeho modernizácia. Ako bolo uvedené vyššie, prvé vysielanie PPP to ukázalo

1. Zvuk sa ukázal byť trochu zvonivý, stlačený v spektre a veľmi nepríjemný pre ucho.

2. Pripojenie dostatočne veľkej PPP antény má za následok rušenie v dôsledku priamej detekcie silných AM signálov z vysielacích staníc umiestnených vo frekvencii blízko amatérskeho pásma.

Poďme analyzovať príčiny a spôsoby odstránenia týchto problémov v poradí uvedenom vyššie. A tu máme presne parametre tranzistorov získané počas predbežnej prípravy.

1. Skúšobné pripojenie slúchadiel k autorskému TPP ukázalo, že sú v dobrom funkčnom stave a znejú celkom slušne, aj keď samozrejme nie Hi-Fi . Ukazuje sa, že problém nie je v nich, ale v neúspešne zvolených prvkoch nízkofrekvenčnej dráhy (obr. 5), ktoré sú zodpovedné za tvorbu jej celkovej frekvenčnej charakteristiky. Existujú štyri takéto prvky:

Nízkopriepustný filter C3 L 3 C5, vyrobený podľa obvodu v tvare U s medznou frekvenciou približne 3 kHz, ktorý poskytuje horizontálnu frekvenčnú odozvu len pri zaťažení rovnajúcom sa charakteristickému zaťaženiu, ktoré je pre prvky uvedené v diagrame približne 1 kOhm [5]. Ak sa filter nezhoduje, jeho frekvenčná odozva sa mierne zmení:pri zaťažení proti odporu je to niekoľkonásobne menejV oblasti medznej frekvencie dochádza k poklesu frekvenčnej odozvy o niekoľko dB, v opačnom prípade je pozorovaný nárast. Mierny vzostup horných frekvencií zvukového spektra je užitočný pre zlepšenie zrozumiteľnosti, preto je v reálnom obvode vhodné filter zaťažiť odporom 1,5-2x väčším ako je charakteristický. Ak je však odpor záťaže dolnopriepustného filtra výrazne vyšší, potom frekvenčná odozva získa výraznú rezonanciu, čo povedie k výraznému skresleniu spektra prijímaného signálu a vzniku nepríjemného „zvonenia“. Treba poznamenať, že vyššie uvedené platí pri dostatočne vysokom kvalitatívnom faktore (viac ako 10-15) cievky dolnopriepustného filtra - spravidla ide o cievky navinuté na kruhových a pancierových feritových jadrách s vysokou permeabilitou. U cievok vyrobených na báze malorozmerových nízkofrekvenčných transformátorov alebo magnetofónov je činiteľ kvality výrazne nižší a počuteľne badateľné rezonančné javy (zvonenie) sú prakticky nepostrehnuteľné aj pri zaťažení 5-7x väčšom ako je optimálne. V našej schéme R Záťaž hrá vstupný odpor ULF, presnejšie vstupný odpor kaskády na tranzistore T2, zapojený podľa obvodu s OE. Poďme si to definovať. Pre obvod s OE R in2=Inst* R e2, kde R e2 je odpor prechodu emitora tranzistora T2, dá sa pomerne presne určiť pomocou empirického vzorca Re2 = 0,026/I k2 (ďalej sú všetky veličiny vyjadrené vo voltoch, ampéroch a ohmoch). takže,

I k2=(U jamka-1,2)/ R4=(9-1,2)/10000=0,0008A, R e2 = 0,026/0,0008 = 33 ohmov a R in2 = 90 x 33 = 2,97 kOhm. Toto je prvý dôvod „zvoniaceho“ zvuku PPP - príliš vysoké zaťaženie dolnopriepustného filtra. Aby sme zabezpečili požadované zaťaženie, paralelne s C5 umiestnime rezistor 3,3 kOhm.

Ak použijete tranzistor s Vst = 30-50, potom sa vstupný odpor ULF blíži k požadovanému (1,2-1,6 kOhm) a ďalší odpor nie je potrebný.

Oddeľovací kondenzátor C9, ktorý tvorí jednočlánkový hornopriepustný filter so vstupným odporom ULF, s medznou frekvenciou Fav = 1/(6,28* R vstup 2*C9)=1/(6,28*2970*0,0000001)=536Hz. To je dôvod, prečo je spektrum „stlačené“ zdola. Navyše, ak použijete tranzistor s Vst = 30-50, potom je situácia ešte horšia - medzná frekvencia vstupného hornopriepustného filtra sa zvýši na 1000-1500 Hz!!!

Aby spodná časť frekvenčnej odozvy PPP nezávisela od šírenia parametrov tranzistora, musí sa kapacita C9 zvýšiť 3-4 krát, t.j. vyberte 0,33-0,47 µF.

Kondenzátor C10, bočný rezistor R 5 , eliminuje všeobecnú (pre celý ULF) negatívnu spätnú väzbu na striedavý prúd pri vyšších frekvenciách Fav = 1/(6,28* R 5*С10)=60Hz a tu sa na prvý pohľad zdá byť všetko správne, ale...

Pozrime sa na obr. 7, ktorý znázorňuje ekvivalentný obvod emitorovej časti koncového stupňa ULF. Ako je vidieť, odpor žiariča R e3 tranzistora T3 sú zapojené do série s kondenzátorom C10 a tvoria klasický vysokofrekvenčný korekčný obvod, teda obvod ekvivalentný hornopriepustnému filtru - potláča nízke frekvencie medznou frekvenciou Fav = 1/(6,28* R e3*C10). Hodnota odporu žiariča R e3 tranzistora T3 = 0,026/0,002 = 13 ohmov, a teda medzná frekvencia RF korekčného obvodu koncového stupňa F av=2,6 kHz!!! Tu je druhý dôvod, prečo je spektrum „stlačené“ zdola. Ak máte kolektorový prúd T3 menší (pre možnosť so sériovým pripojením telefónov - 1 mA, t.j. rezistor R5 = 1,2-1,5 kOhm), potom F av=1,3 kHz, čo stále dáva extrémne neprijateľnú hodnotu. Treba poznamenať, že v reálnom obvode badateľný vplyv tohto obvodu na pokles frekvenčnej odozvy zdola pri relatívne malom Vst tranzistora T3 (menej ako 70-100) ovplyvňuje viac nízke frekvencie- od približne 500 do 600 Hz. Ale akonáhle zvýšime efektívnu hodnotu Vst tranzistora T3 (zavedieme dodatočnú emitorovú sledovačku na vstupe T3 - pozri nižšie popis úpravy), objaví sa v celej svojej kráse, teda nízkej -prevrátenie frekvencie so sklonom -6 dB bude v celom rozsahu až do medznej frekvencie 2,6 kHz . Preto, aby spodná časť frekvenčnej odozvy PPP nezávisela od prevádzkových režimov tranzistorov a ich parametrov, musí sa kapacita C10 zvýšiť 10-20 krát, t.j. vyberte 47-100uF.

---- kondenzátor C12, ktorý spolu s indukčnosťou paralelne zapojených slúchadiel tvorí rezonančný obvod s frekvenciou približne 1,2 kHz. Chcem však okamžite poznamenať, že v dôsledku veľkého aktívneho odporu vinutia je faktor kvality vinutia nízky - priepustné pásmo na úrovni -6 dB je približne 400 - 2800 Hz, takže jeho vplyv na celkovú frekvenčnú odozvu je menej významné ako predchádzajúce body a má charakter pomocného filtrovania a miernej korekcie frekvenčnej odozvy . Takže milovníci telegrafu si môžu zvoliť C12 = 68-82nF, čím posunieme rezonanciu nadol na frekvencie 800-1000Hz. Ak je signál nevýrazný a pre zlepšenie zrozumiteľnosti rečového signálu je potrebné zabezpečiť vzostup horných frekvencií, môžete zobrať C12 = 22 nF, čím sa zvýši rezonancia až na 1,8-2 kHz. Pre možnosť zapojenia telefónov do série je potrebné 4-krát znížiť uvedené hodnoty kondenzátora C12.

2. Aby sme rozšírili DD nášho PPP, musíme maximalizovať zisk jeho ULF, čo nám umožní dodávať nižšie úrovne signálu na vstup mixéra pri zachovaní rovnakej hlasitostia poskytujú možnosť rýchlej regulácie úrovne vstupného signálu a v skutočnosti prepojiť prijímač DD s DD pozemných signálov.

Testovacie počúvanie ukázalo, že úroveň vlastného hluku PPP je veľmi nízka - hluk je sotva počuteľný. To znamená, že máme možnosť zvýšiť celkový zisk ULF aspoň niekoľkonásobne - na úroveň, kedy vnútorný šum PPP počutý v telefónoch nedosahuje prah diskomfortu - pri práci s telefónmi podľa autora toto úroveň je približne 15-20 mV. Teoretická analýza ukazuje, že napäťové zosilnenie nášho obvodu ULF (dve kaskády s OE s galvanickou väzbou navzájom) k prvej aproximácii Kus = (Vst3* R telefón* I k2 )/0 , 026, teda hlavne závisí len od kolektorového prúdu prvého stupňa, statického koeficientu. zosilnenie prúdu tranzistora T3 druhého stupňa a odporu telefónov (a, akokoľvek sa to môže zdať zvláštne, prakticky nezávisí od Vst tranzistora T2 vstupného stupňa). Z týchto troch zložiek vzorca sú dve dosť pevne špecifikované. ja k2 = 0,5-0,9 mA je určená podmienkou dosiahnutia minimálneho hluku prvého stupňa, R Tel – tiež sa nedá zmeniť (predpokladá sa, že telefóny sú už zapojené kapsulami do série).

Jedinou možnosťou je zvýšiťVst. Ale ako? Autor s veľkými ťažkosťami po tom, čo prešiel dobrý tucet poslancov (zvyčajne majú Vst = 30-50), našiel jeden MP41A s Vst = 110 (dalo by sa povedať, že exkluzívny), ale my potrebujeme ešte väčší, raz za 5- 7, Vst?

Riešenie je celkom jednoduché - na vstup druhého stupňa nainštalujte sledovač emitora. V tomto prípade je celkový Vst = súčin Vst3 * Vst4 a dokonca aj s tranzistormi s minimom Vst = 30 je celkový Vst = 900 viac než dostatočný. Výsledkom je, že kvôli miernej komplikácii obvodu (pridali sme jeden tranzistor a rezistor) sme niekoľkokrát (v mojej verzii -5-7) zvýšili Kus a zároveň dostali možnosť použiť AKÉKOĽVEK OPRAVITEĽNÉ tranzistory v ULF, bez predchádzajúceho výberu Vst, s dobrou opakovateľnosťou výsledkov.

Operačné nastavenie úrovne vstupného signálu, teda vlastne spárovanie DD prijímača s DD terestriálnych signálov, je najjednoduchšie realizovať pomocou bežného potenciometra 10-22 kOhm, zapojeného medzi anténu a vstupný obvod.

Rovnaký potenciometer tiež celkom efektívne vykonáva funkcie ovládania hlasitosti. Teraz nedochádza k žiadnemu rušeniu AM (ani s tým najjednoduchším nízko-Q jednookruhovým preselektorom!) a môžete počúvať celý rozsah, až po frekvenciu samotného vysielača. Trik je v tom, že teraz je zosilnenie nízkofrekvenčnej cesty také, že pri pripojení antény plnej veľkosti je používateľ PPP jednoducho nútený, aby si ušetril uši, znížiť úroveň vstupného signálu z antény ( hlasitosť), a tým aj úroveň rušenia vstupujúceho do mixéra. V zásade, ak ste mali veľkú anténu, mohli by ste okamžite nainštalovať neprepínateľný atenuátor 10-20 dB, ale neurobil som to, pretože Je veľmi pravdepodobné, že naše PPP vďaka svojej účinnosti a autonómnemu napájaniu nájde svoje uplatnenie v nestacionárnych podmienkach, napríklad pri výjazde do prírody, s náhodnou anténou alebo len kúskom drôtu a následne jeho zvýšená citlivosť nebude zbytočná.

Pri napájaní PPP z batérie alebo akumulátora Krona sa pri ich vybití zníži napájacie napätie z 9,4 na 6,5-7 V, prijímač si zachová svoju funkčnosť, ale zároveň sa citeľne zníži rozsah ladenia GPA. posun. Ak plánujete tento dizajn PPP vybaviť pomerne presnou mechanickou stupnicou, má zmysel zabezpečiť stabilizáciu prevádzkového režimu GPA. Na rozdiel od štandardných riešení využívajúcich stabilizátory napätia (integrované alebo diskrétne prvky), ktoré spotrebúvajú dodatočný prúd pre svoje potreby, v záujme zachovania účinnosti PPP použijeme stabilizátor prúdu GPA (a vlastne kolektorový prúd tranzistora T1) na tranzistore s efektom poľa T5 (je možné použiť takmer všetkých terénnych pracovníkov zo série KP302,303,307, ktorí majú počiatočný odberový prúd aspoň 2-3mA).

Výstupné napätie GPA je teraz nastavené výberom odporu R 9 , ktorý je možné pri ladení pohodlne nahradiť trimrom 3,3-4,7 kOhm. Po vystaveníoptimálne napätie GPA, zmerajte výslednú hodnotu odporu a nastavte konštantu na najbližšiu nominálnu hodnotu.

Konečná schéma PPP, upravená s ohľadom na vyššie uvedené úvahy, je znázornená na obr. A fotka jeho rozloženia je na obr.9

Pre uľahčenie porovnania s pôvodným diagramom (obr. 5) je zachované číslovanie prvkov a pri novo pridaných prvkoch sa v číslovaní pokračuje.

Po vykonaní vyššie uvedených úprav okruhu získal zvuk PPP prirodzený, prirodzený tón a počúvanie vysielania sa stalo pohodlnejším.

Následné prístrojové merania ukázali, že citlivosť (pri s/n = 10 dB) je približne 1,5-1,6 µV, t.j. znížená hladina hluku je približne 0,5-0,55 µV. Všeobecná úroveň hlučnosť na výstupe PPP je 12,5-13mV. Celkový Kus je viac ako 20 tisíc. Úroveň signálu 30% AM pri rozladení 50 kHz, ktorá vytvára rušenie (v dôsledku priamej detekcie AM) na úrovni šumu, je asi 10-11 mV, t.j. náš prijímač DD2 sa ukázal byť nie horší ako 86 dB - vynikajúci výsledok na úrovni potenciálnych možností VPD mixéra! Pre porovnanie, v súčasnosti populárny PPP založený na 174XA2 má DD2 len 45-50 dB.

Záver. Ako vidíte, nie, ukázalo sa, že je to také jednoduché, tento jednoduchý PPP. Technika PPP je však veľmi demokratická (preto je slávna) a umožňuje aj začínajúcim rádioamatérom vyrábať a konfigurovať veľmi slušné návrhy z hľadiska parametrov pomocou jednoduchých, doslova improvizovaných prostriedkov doma. A úprimne, už dlho sa mi nedostávalo takého potešenia a tvorivého zadosťučinenia ako počas tých štyroch dní, čo som zakladal a hrabal „hrable“ tohto PPP. Pre spravodlivosť treba poznamenať, že v poslpodobné (na troch tranzistoroch)PPP návrhy z RA 3 AAE , napríklad v poslednom [6]Neexistujú žiadne takéto problémy, okrem toho, že pri vysokej Vst (čo je veľmi pravdepodobné pre KT3102) je zaťaženie dolnopriepustného filtra vysoké, takže ak sa ukáže, že zvuk PPP „zvoní“, dúfam, že teraz viete ako sa toto lieči.

Literatúra

Polyakov V. Prijímač priamej konverzie. - Rozhlas, 1977, č.11, s.24.
Belenetsky S. Jednostranný heterodynový prijímač s veľkým dynamickým rozsahom. - Rádio, 2005 č. 10, str. 61-64, č. 11, str. 68-71.
Belenetsky S. Prídavné zariadenie na meranie indukčnosti v praxi rádioamatérov. - Rozhlas, 2005, č. 5, s. 26-28.
Polyakov V. Rádioamatéri o technológii priamej konverzie. ― M.: Patriot, 1990
Polyakov V. Jednoduchý rádiový prijímač pre krátkovlnného pozorovateľa. - Rozhlas, 2003, č. 1 s.58-60, č.2 s.58-59

február 2007 Sergey Belenetsky, US 5 MSQ

Prijímač Polyakov je určený na príjem amatérskych staníc v pásmach 80, 40 a 20 m, pracujúcich ako telefonicky (v režime amplitúdy AM a jednostrannej modulácie SSB), tak aj telegraficky (CW). Príjem sa uskutočňuje cez slúchadlá. Citlivosť prijímača pri výstupnom výkone 1 mW je 40-80 µV v režime AM a 20-40 µV v režime CW. Selektivita pri rozladení ±10 kHz je 35-40 dB a pre zrkadlový kanál v rozsahu 80 m - 25 dB, 40 m - 20 dB, 20 m - 16 dB.

Prijímač využíva elektronické rádiové ladenie a elektronický nónius pre presné ladenie. V medzifrekvenčnej ceste boli použité piezoelektrické filtre, čo umožnilo znížiť počet tlmiviek na minimum a zjednodušiť nastavenie prijímača.

Ide o superheterodynný prijímač so strednou frekvenciou 465 kHz. Prijímač sa skladá zo zmiešavača na tranzistore T1, lokálneho oscilátora na tranzistore T2, dvojstupňového medzifrekvenčného zosilňovača (tranzistory T3 a T4), detektora (T5), telegrafného lokálneho oscilátora (T6) a dvojstupňového nízkofrekvenčného zosilňovača. -frekvenčný zosilňovač (T7 a T8).

Signál z antény je privádzaný na premenlivý odpor R1, ktorý slúži na tlmenie signálu pri príjme výkonných staníc. Cez väzbový kondenzátor C1 je signál privádzaný do vstupného obvodu naladeného na strednú frekvenciu zodpovedajúceho rozsahu. Obvod pozostáva z kondenzátorov C2 a SZ a jednej z cievok L1-L3, zapínaných sekciou B1a prepínača rozsahu. Kondenzátory C2 a SZ sú súčasne deličom napätia napájaným z obvodu do bázy zmiešavacieho tranzistora T1. Toto je potrebné pre lepšia dohoda relatívne vysoký odpor obvodu s nízkym vstupným odporom tranzistora. Predpätie do bázy tranzistora T1 sa dodáva cez odpor R2.

Lokálny oscilátor prijímača je vyrobený podľa kapacitného trojbodového obvodu na tranzistore T2. Obvod lokálneho oscilátora je tvorený jednou z cievok L4-L6, prepojenou sekciou B1b spínača B1 s kolektorovým obvodom tranzistora, a kondenzátormi C4-C6. Spätnoväzbové napätie je privádzané do emitora tranzistora z odbočky kapacitného deliča tvoreného obvodovými kondenzátormi. Časť napätia lokálneho oscilátora z toho istého deliča je pripojená k emitoru zmiešavacieho tranzistora T7.

Naladenie rozhlasových staníc sa vykonáva zmenou frekvencie lokálneho oscilátora, ale v prijímači nie je žiadny premenlivý kondenzátor, tradičný pre takéto prípady. Jeho úlohu zohráva premenlivý odpor R8, pomocou ktorého sa mení predpätie na báze tranzistora T2. V tomto prípade sa mení výstupná vodivosť tranzistora a podľa toho aj frekvencia generovaná lokálnym oscilátorom. Frekvenčný rozsah ladenia lokálneho oscilátora je 160, 270 a 450 kHz v rozsahu 80, 40 a 20 m. Pre hladšie nastavenie frekvencie lokálneho oscilátora sa používa premenlivý odpor R6.

Signál a oscilácie lokálneho oscilátora prijaté tranzistorom T7 sa zmiešajú a v kolektorovom obvode tranzistora sa uvoľní medzifrekvenčný signál (na obvode L7C8, naladený na frekvenciu 465 kHz). Cez väzbovú cievku L8 a piezoelektrický filter PF1 je signál privádzaný do medzifrekvenčného zosilňovača, vyrobeného na tranzistoroch TZ, T4 podľa obvodu s priamym prepojením medzi stupňami.

Obvod L7C8 je zavedený do prijímača z nasledujúcich dôvodov. Piezoelektrické filtre majú dobrú selektivitu priľahlých kanálov pri rozladení 10–20 kHz, ale je nedostatočná pre signály umiestnené vo vzdialenosti 100–200 kHz od frekvencie filtra. Naopak, LC obvod s nízkou selektivitou pre susedný kanál poskytuje dobré potlačenie signálov s veľkým rozladením. Keď sú obvod a filter zapnuté spoločne, je možné zvýšiť selektívne vlastnosti IF cesty.

Z výstupu IF zosilňovača je signál privádzaný cez filter PF2 do detektora vyrobeného na tranzistore T5. Pri príjme AM signálov sa detekcia vykonáva kolektorovým prechodom tranzistora, ako v prijímačoch s paralelne zapojeným diódovým detektorom.

Pri prijímaní telegrafných signálov prijíma báza tranzistora T5 oscilácie z lokálneho oscilátora vytvoreného na tranzistore T6. Prepínač B2 je v tomto prípade nastavený do polohy „Tlg“. V tomto režime tranzistor T5 funguje ako riadený odpor. Záporné polcykly striedavého napätia privádzaného do bázy (jeho frekvencia je blízka strednej frekvencii) otvárajú tranzistor a odpor kolektorového prechodu klesá. Zvyšok času je tranzistor uzavretý kladným predpätím vyplývajúcim z usmernenia napätia lokálneho oscilátora prechodom emitoru. Výsledkom je, že AM signály nie sú detekované a oscilácie signálu a telegrafného lokálneho oscilátora sa zmiešajú v kolektorovom obvode tranzistora a pri záťaži detektora (rezistor R16) sa uvoľní rozdielový audiofrekvenčný signál.

Telegrafný lokálny oscilátor využíva piezoelektrický filter PFZ. Frekvencia generovaných kmitov sa dá meniť v malých medziach pomocou ladiaceho kondenzátora C14.

Telegrafný lokálny oscilátor sa zapína spínačom B2. V tomto prípade ľavý (podľa schémy) kontakty spínača odpoja kondenzátor C10 od spoločného vodiča. Medzifrekvenčný zosilňovač je zachytený negatívnou spätnou väzbou cez odpor R12 a jeho zosilnenie klesá. Je to potrebné, pretože koeficient prenosu detektora v režime zmiešavania je oveľa väčší ako v režime detekcie diódy.

Zistený signál z premenlivého odporu R16, ktorý je regulátorom hlasitosti, sa posiela do dvojstupňového nízkofrekvenčného zosilňovača. Záťaž zosilňovača sú slúchadlá TON-1 alebo TON-2, zapojené do dvojzásuvkového bloku Ш1.

Detaily a dizajn. Tranzistory P416 je možné nahradiť P403, P423, GT308, GT309, GT322 s akýmkoľvek písmenovým indexom,

MP42 - do MP39 - MP41 alebo do tranzistorov starších verzií MP13-MP16, aj s ľubovoľným písmenovým indexom.

Piezoelektrické filtre: PF1-PFZ - akýkoľvek jednočipový, s frekvenciou 465 kHz, napríklad FP1P-011, FP1P-013, FP1P-017. Selektivita prijímača sa zvýši, ak je filter PF1 dvojkryštálový typ FP1P-012 alebo FP1P-016. Ešte väčšiu selektivitu je možné dosiahnuť použitím osemkryštálového filtra PF1P-1 alebo PF1P1-2. V telegrafnom lokálnom oscilátore možno filter PFZ nahradiť LC obvodom (obr.).

V tomto prípade je ladiaci kondenzátor C14 odstránený a frekvencia lokálneho oscilátora je nastavená jadrom cievky L9.

Údaje tlmiviek prijímača sú uvedené v tabuľke.

Cievky L1-L6 sú navinuté na rámy z obvodov IF prijímača. Závity každej cievky sú rozdelené rovnomerne vo všetkých častiach rámu. Cievky L7, L8 sú navinuté na ráme medzifrekvenčného obvodu prijímača Sokol. Rám s cievkami je umiestnený v pancierovom jadre. Na rovnakom ráme je navinutá aj cievka L9. Môžete použiť aj hotové IF cievky z určeného prijímača.

Pevné odpory - ULM, MLT a iné, s výkonom najmenej 0,12 W! Variabilné odpory R1 a R16 - SP, SPO skupina B, R6 a R8 - rovnaký typ, ale skupina A. Kondenzátory C7, C2, C6, C15 - KLS. CSR; SZ, C4, C5. C8 - PM, KSO, BM; S18, S19 - EM, K53-1, ostatné kondenzátory - KLS, MBM. Prepínač B1 je prepínač sušienok s tromi polohami.

Nastavenie

začnite kontrolou režimov uvedených v diagrame. V prípade potreby sa napätie na kolektore tranzistora T8 (pri zapnutých telefónoch) volí odporom R19, na kolektore T4 odporom R10, na kolektore T6 odporom R18 a na emitore T1 odporom R2.

Potom skontrolujte činnosť lokálneho oscilátora. Voltmeter je pripojený k základnej svorke tranzistora T2 a svorky kolektora sa dotknete rukou. Pri normálnej prevádzke lokálneho oscilátora to spôsobí narušenie jeho oscilácií a miernu zmenu hodnôt voltmetra.

Potom pripojte anténu k prijímaču, nastavte odpory R1 a R16 do polohy maximálneho zisku, rezistor R6 do strednej polohy, prepínač B1 do polohy „40“ (v tomto rozsahu pracujú výkonné rozhlasové stanice a preto je výhodnejšie aby ste na ňom naladili prijímač), prepnite B2 do polohy Telefón“ a otáčaním odporu R8 medzi krajnými polohami, ako aj nastavením frekvencie lokálneho oscilátora jadrom cievky L5 nalaďte nejakú rozhlasovú stanicu. Otáčaním jadra IF obvodu (L7, L8) sa dosiahne maximálna hlasitosť príjmu.

Skontrolujte funkčnosť prijímača

v telegrafnom režime. Prepínač B2 je nastavený do polohy „Tlg“. V telefónoch by sa malo ozývať pískanie - bitie nosného signálu prijatého signálu so signálom telegrafného lokálneho oscilátora. Otáčaním gombíka hladkého ladenia (R6) nastavíte „nulové doby“ – polohu, v ktorej postupne klesajúci tón taktu úplne zmizne. To znamená, že frekvencia signálu IF a signálu telegrafného lokálneho oscilátora sú rovnaké. Keď je prijímač z tejto polohy rozladený v akomkoľvek smere, tón úderov by sa mal zvýšiť so súčasnou zmenou hlasitosti úderov, pretože úroveň signálu je určená krivkou selektivity IF cesty.

Hlasitosť príjmu by mala byť maximálna, keď je tepová frekvencia nižšia ako 5 kHz (hodnotené sluchom). To zodpovedá nastaveniu frekvencie telegrafného lokálneho oscilátora na stred priepustného pásma prijímača. Niektoré piezoelektrické filtre však generujú s frekvenciou 10-15 kHz pod strednou frekvenciou. Potom budú nulové údery slabo počuteľné a maximálna hlasitosť ich tónu bude pri frekvencii nad 6 kHz. V tomto prípade musíte vymeniť kondenzátor C15 za iný, s nižšou kapacitou, ale nie menšou ako 20-15 pF, inak sa oscilácie prerušia v dôsledku oslabenia spätnej väzby. Ak toto opatrenie nepomôže, vymeňte PFZ filter za PF1 alebo PF2. Frekvencia telegrafného lokálneho oscilátora by mala byť nastavená kondenzátormi C14 a C15 tak, aby pri rozladení prijímača boli údery nad a pod frekvenciou signálu počuť rovnako hlasno.

Ďalšou etapou je nastavenie vstupných a heterodynových obvodov. Pri počúvaní vzduchu na všetkých pásmach nainštalujte cievkové jadrá L4-L6 do takej polohy, aby boli amatérske stanice prijímané približne v strede každého pásma. V rozsahu 80 a 40 m je najväčší počet staníc počuť večer a v rozsahu 20 m - cez deň. Cievky vstupného obvodu (L1-L3) sú nastavené podľa maximálnej hlasitosti príjmu akejkoľvek rozhlasovej stanice v strede každého rozsahu.

Zdravím všetkých fanúšikov KV. Ťahalo ma to k spájkovaniu. Spájkujte niečo jednoduché. A čo môže byť jednoduchšie ako prijímač priamej konverzie? Asi pred 10-15 rokmi som spájkoval veľké množstvo rôznych PPP. Prirodzene, mojou referenčnou knihou bola kniha "." Polyakova V.T.

Nebola však žiadna túžba spájkovať tranzistory ako MP40-MP42 a podobné, pretože Ich pozostatky sa síce zachovali, no hľadať v garážach a medziposchodiach bolo akosi lenivé. Bolo logické to predpokladať v posledných rokoch 8, rádioamatéri prekreslili návrhy Vladimíra Timofeeviča na novú základňu prvkov. Ukázalo sa, že to, čo bolo prekreslené z hľadiska zložitosti, nevyzerá ako víkendový dizajn, a aby ste našli aspoň niečo spájkovateľné, musíte si prečítať 100-150 strán fóra cqham.ru/qrz.ru, kde je prvý 50 strán vyberte mixér, schopný poskytnúť 120 dB DD.

Preto som si bez váhania nakreslil vlastnú PPP schému, pod ktorú som si rozložil plošný spoj, vyžehlil, vyleptal, vyvŕtal diery, pardon, diery, išiel do najbližšieho rádia, kde som nakúpil všetky potrebné diely na 200 rubľov a začalo sa spájkovanie ...

Známa schéma z r slávna kniha:

Lokálny oscilátor je zostavený na tranzistore KT315 a pracuje na frekvencii Freceive/2 - 3500..3600, čo zabezpečuje príjem v rozsahu 7000...7200 kHz.
ULF na populárnom čipe LM386, ktorý vyžaduje minimum kabeláže a poskytuje 200-násobné zosilnenie napätia. Nemá zmysel nahrávať to na reproduktor, ale na slúchadlá (obyčajné čínske, kúpené za 150 rubľov v Mediamarkt, a nie TON-2, ktoré sa teraz stali raritou), to je všetko.

Cievky - navinuté na rámoch s priemerom 10 mm
Cievka vstupného obvodu L2 obsahuje 9 závitov
Cievka lokálneho oscilátora L1 obsahuje 15 závitov

Prijímač je zostavený na doske plošných spojov s rozmermi 85x45 a umiestnil som naň riadiacu jednotku. Ak opustíte KPI a použijete varicap (alebo varicap maticu) na zmenu frekvencie, potom sa veľkosť dosky môže ďalej zmenšiť.

PCB súbor vo formáte sPlan 6.0

Takže na základe výsledkov nastavenia venujte pozornosť skutočnosti, že indukčnosť cievky dolnopriepustného filtra L3 by mala byť 100 mH (mil a nie mikro). C6=C7=0,05. Nainštalujte rezistor 5 kOhm paralelne so vstupom mikroobvodu (jeden koniec odporu ku kolíku 3 LM386, druhý k zemi)

73 de UA1CBM

informácie - ua1cbm.ru

Táto stránka predstavuje kapitolu z knihy V.T. Polyakova „Pre rádioamatérov, o technikách priamej konverzie“, vydanie z roku 1990 – „prijímač na 80 m“.

Schematický diagram prijímača je znázornený na obrázku nižšie.

Signál z antény cez väzbový kondenzátor C1 je privádzaný do vstupného obvodu L1 C10 C11 a následne do zmiešavača z dvoch kremíkových diód VD1, VD2 zapojených v paralelnom režime back-to-back. Záťaž zmiešavača je dolnopriepustný filter L3 C10 C11 v tvare U s medznou frekvenciou 3 kHz. Napätie lokálneho oscilátora sa privádza do zmiešavača cez prvý filtračný kondenzátor - C10.

Lokálny oscilátor prijímača je zostavený pomocou kapacitného spätnoväzbového obvodu pomocou tranzistora VT1. Cievka obvodu lokálneho oscilátora je zahrnutá v obvode kolektora. Lokálny oscilátor a vstupný obvod sú ladené v celom rozsahu súčasne duálnym blokom premenných kondenzátorov C3, C6 a frekvencia ladenia lokálneho oscilátora (1,75...1,9 MHz) je o polovicu nižšia ako frekvencia ladenia vstupného obvodu.

Nízkofrekvenčný zosilňovač je vyrobený podľa obvodu s priamym prepojením medzi stupňami pomocou tranzistorov VT2, VT3. Záťaž zosilňovača sú vysokoimpedančné telefóny s jednosmerným odporom 4 kOhm, napríklad TA-4.

Prijímač je možné napájať z akéhokoľvek 12 V zdroja, prúdový odber je cca 4 mA. Cievky prijímača L1 a L2 sú navinuté na rámoch s priemerom 6 mm a sú upravené jadrami z feritu 600NN, s priemerom 2,7 a dĺžkou 10...12 mm (môžete použiť široko používané unifikované rámy z vysielania cievky rádiového prijímača). Navíjanie - otáčanie sa otáča. L1 obsahuje 14 závitov drôtu PELSHO 0,15, L2 - 32 závitov drôtu PELSHO 0,1. Odbočky pre obe cievky sú od štvrtého závitu, počítajúc od uzemneného vodiča.

Cievka filtra L3 s indukčnosťou 100 mH je navinutá na magnetickom jadre K18×8×5 z feritu 2000NN a obsahuje 250 závitov drôtu PELSHO 0,1...0,15. Môžete použiť magnetické jadro K10×7×5 z rovnakého feritu so zvýšením počtu závitov na 300, alebo K18×8×5 z feritu 1500NM alebo 3000NM (v tomto prípade by vinutie malo pozostávať z 290 alebo 200 závitov, resp. ).

Ako posledná možnosť, pri absencii feritových magnetických jadier, môže byť cievka filtra nahradená odporom s odporom 1...1,3 kOhm. Selektivita a citlivosť prijímača sa o niečo zhorší. Z prijímača Speedol bol použitý blok variabilných kondenzátorov. Môžete použiť iný blok, ale vždy so vzduchovým dielektrikom. Pre uľahčenie ladenia na SSB stanici je vhodné vybaviť jednotku aspoň jednoduchým noniusom.

Tranzistory KT315 a KT312 s akýmkoľvek písmenovým indexom fungujú dobre v lokálnom oscilátore prijímača. Takmer všetky nízkofrekvenčné p-n-p tranzistory sú vhodné pre nízkofrekvenčný zosilňovač. Je však žiaduce, aby VT2 bol nízkošumový (P27A, P28, MP39B) a koeficient prenosu prúdu každého tranzistora nebol nižší ako 50...60. Kondenzátory C2, C4, C5, C7 - KSO alebo keramické. Zostávajúce časti môžu byť akéhokoľvek typu.

Šasi prijímača pozostáva z predného panela s rozmermi 180x80 mm a dvoch bočných líšt dĺžky 110 mm a výšky 20 mm, priskrutkovaných na boky predného panelu v jeho spodnej časti. Všetky tieto časti sú vyrobené z duralu. Na pásy je pripevnená montážna doska s rozmermi 180×55 mm z fólie getinax. Umiestnenie dielov na doske je znázornené na obrázku nižšie.

Náčrt tlačených vodičov nie je uvedený, pretože umiestnenie vodičov závisí od veľkosti použitých častí. Tlačená inštalácia sa nevyžaduje. Ak je doska vyrobená z nefóliového materiálu, malo by byť pozdĺž nej položených niekoľko „zemných“ prípojníc. Čím väčšia je plocha takýchto pneumatík, tým lepšie je tienenie dielov pred vnútorným a vonkajším rušením.

Nastavenie prijímača začína kontrolou tranzistorových režimov na jednosmerný prúd. Napätie na kolektore tranzistora VT3 by malo byť 7...9 V. Ak sa líši od špecifikovaného, vyberie sa odpor R3. Napätie na emitore tranzistora VT1 by sa malo rovnať 6..8 V. Reguluje sa výberom odporu odporu R1.

Potom by ste sa mali uistiť, že existuje generovanie uzavretím svoriek cievky L2. Hladina hluku v telefónoch by sa mala o niečo znížiť v dôsledku zníženia hluku mixéra. Po pripojení antény nalaďte stanicu a vyberte polohu odbočky cievky L2 (v rozsahu ±1 - 2 otáčky) podľa najvyššej hlasitosti príjmu. Citlivosť prijímača závisí od dôkladnosti tejto operácie.

Rozsah ladenia sa nastavuje jadrom cievky L2 pomocou GSS alebo počúvaním signálov z amatérskych staníc. Nakoniec upravte vstupný obvod otáčaním jadra cievky L1 pri najvyššom prijímacom objeme. Spojenie s anténou je vytvorené pomocou kondenzátora C1 tak, že väčšinu staníc je možné počuť pri strednej hlasitosti. Tým odpadá potreba zavádzania špeciálneho ovládača hlasitosti.

Správne nastavený prijímač má zosilnenie, merané ako pomer napätia zvuku na telefónoch k vysokofrekvenčnému napätiu na svorkách antény, asi 15 000. Napätie vlastného šumu prijímača pripojeného na svorku antény nepresahuje 1. uV. Telegrafný signál s hodnotou 1,5 ... 2 μV je už v telefónoch jasne rozlíšiteľný.

Hluk vzduchu pri použití antény dlhej len niekoľko metrov ďaleko prevyšuje vlastný hluk prijímača. Na získanie dostatočného objemu príjmu je však žiaduce, aby dĺžka antény bola aspoň 15...20 m.

Nedávno sa môj osemročný syn rozhodol „zapojiť do spájkovačky“ a požiadal ho, aby s ním vyrobil nejaký prijímač. S prihliadnutím na fakt, že jedinými prístrojmi doma sú čínsky digitálny multimeter, moja voľba padla na už legendárny PPP V.T. Polyakov. Tento prijímač som vyrobil už v roku 1980 a zostali po ňom len príjemné spomienky. Ale v tých rokoch som nemal ani skúsenosti, ani bežné prístroje a, prirodzene, žiadne prístrojové merania sa nerobili - fungovalo to a v poriadku. A teraz bolo ťažké odolať pokušeniu zopakovať tento dizajn a otestovať ho s nástrojmi, ale hlavné je porovnať jeho zvuk s mojím PPP pri práci na rovnakej ploche s rovnakou anténou (10-12m drôty vo výške 10-12 m) v rozsahu 40 m - najťažšie pre IFR z hľadiska rušenia, pretože výkonné rozhlasové stanice sú frekvenčne veľmi blízke a ak prijímač funguje dobre v tomto rozsahu, bude bez problémov fungovať aj na všetkých ostatných. Navyse ma zaujala verzia PPP konkretne na germaniovych tranzistoroch (sice uz zastaralych - ale vela radioamatérov ich má na nočných stolíkoch pol vedra od nepamäti), lebo Autor sa už niekoľkokrát stretol s vyjadreniami kolegov, že vraj poskytujú jemnejší zvuk prijímačom alebo jednoducho ULF. A tak môj synček bez zbytočného náhlenia za dva večery (pod mojím prísnym vedením) prispájkoval prijímač, skontroloval režimy, pár minút ešte upravil GPA a so zatajeným dychom pripojil anténu (obr. ).

Tranzistory. Ako je uvedené v popise, takmer všetky nízkofrekvenčné tranzistory pnp sú vhodné pre nízkofrekvenčný zosilňovač. Je však žiaduce, aby V3 bol nízkošumový (P27A, P28, MP39B) a koeficient prúdového prenosu oboch tranzistorov nebol nižší ako 50 - 60. Po prepnutí multimetra do režimu merania základného koeficientu prenosu prúdu (používajú sa aj názvy Vst, N21e), vykonáme merania (obr. .2) a požadované vyberieme z dostupných kópií. Je potrebné poznamenať, že výsledky týchto meraní by sa mali považovať za orientačné, pretože je možná veľká chyba, najmä pri germániových tranzistoroch. Zvláštnosťou tohto režimu pre multimeter DT-830B (a podobné čínske) je, že meranie sa vykonáva, keď sa do základne dodáva pevný prúd 10 μA. Niektoré príklady germániových tranzistorov môžu mať kolektor-bázový spätný prúd porovnateľnej veľkosti, čo vedie k proporcionálnemu zvýšeniu hodnôt. Ale v našom prípade to nie je kritické.

Diódy pre mixér Môže to byť akýkoľvek vysokofrekvenčný kremík zo série KD503,509, 512, 521,522, ale importované 1N4148 a podobné sú lepšie. Sú dostupné a lacné (0,01 dolára), ale hlavnou výhodou je výrazne menší rozsah parametrov v porovnaní s domácimi. Je vhodné ich spárovať, hoci priamym odporom, zapnutím multimetra DT-830V v režime testovania diód. Na fotografii (obr. 3)
Prezentovaný je výsledok testovania a výberu viac ako päťdesiatich diód 1N4148. Ako vidíte, ich rozptyl v priamom odpore je extrémne malý, čo nám mimochodom umožňuje bezpečne odporučiť ich na konštrukciu viacdiódových mixérov. Pre porovnanie, aby som vybral dvojicu domácich KD522 s viac-menej podobnými hodnotami, musel som prejsť dobrými 2 desiatkami diód.

KPI môže byť čokoľvek, ale musí to byť so vzduchovým dielektrikom, inak bude ťažké získať prijateľnú stabilitu GPA. Veľmi pohodlné sú KPI z VHF blokov starých priemyselných prijímačov (obr. 4), ktoré sa stále často nachádzajú na našich rádiových trhoch.
Majú zabudovaný nonius 1:4, ktorý značne uľahčuje naladenie SSB stanice. Paralelným zapojením oboch sekcií dostaneme kapacitu približne 8-34pF.

Aby sme boli konkrétni, budeme predpokladať, že máme takýto KPI. Ak je maximálna kapacita vášho KPI iná, dá sa jednoducho dostať na požadovanú hodnotu zapojením napínacieho kondenzátora 39-51pF do série. Výpočet napínacieho kondenzátora je pomerne jednoduchý. Celková alebo ekvivalentná kapacita sériovo zapojených kondenzátorov Seq = (Skpe*Srast)/(Skpe+Srast).

Slúchadlá elektromagnetické, vždy vysokoodporové (s cievkami elektromagnetu s indukčnosťou približne 0,5 H a jednosmerným odporom 1500...2200 Ohmov), napríklad typy TON-1, TON-2, TON-2m, TA-4 , TA-56m. Pri sériovom zapojení, to znamená, že „+“ jedného je spojené s „-“ druhého, majú celkový odpor pre jednosmerný prúd 3,2-4,4 kOhm, pre striedavý prúd asi 10-12 kOhm pri frekvencii 1 kHz. Keďže sú zahrnuté v pôvodnej schéme PPP od RA3AAE, má zmysel nechať ich tak. V mojej verzii sú telefóny TON-2 zapojené paralelne, čo naraz umožnilo získať vyššiu hlasitosť pri práci s Rádiom-76, pretože odpor je 4-krát menší (pre jednosmerný prúd 800-1,1 kOhm a striedavý prúd - približne 3,5-4 kOhm), čo teda poskytlo 4-násobné zvýšenie výstupného výkonu. Už som to nemenil na sekvenčné prepínanie - nie je to kritické, ale ako ukázala skúsenosť, výsledná hlasitosť je stále nadmerná a pre tento PPP je lepšie použiť sekvenčné prepínanie telefónov.
Induktor LPF. Ako je uvedené v článku, cievka dolnopriepustného filtra L3 s indukčnosťou 100 mH je navinutá na magnetickom jadre K18X8X5 z feritu 2000NN a obsahuje 250 závitov drôtu PELSHO 0,1-0,15. Môžete použiť magnetické jadro K10Х7Х5 z rovnakého feritu, čím sa počet závitov zvýši na 300, alebo K18Х8Х5 z feritu 1500NM alebo 3000NM (v tomto prípade by vinutie malo pozostávať z 290 a 200 závitov). Môžete použiť aj vhodný hotový, napríklad s použitím polovice primárneho vinutia výstupného transformátora z malých tranzistorových prijímačov alebo jedného z vinutí univerzálnych magnetických hláv kazetového magnetofónu. Použil som hotovú 105mm cievku z rozobratého priemyselného dolnopriepustného filtra D3.4. V krajnom prípade môže byť cievka filtra nahradená rezistorom s odporom 1-1,3 kOhm. Stále je však lepšie sa tomu vyhnúť, pretože selektivita a citlivosť prijímača už nie sú príliš vysoké a v tomto prípade sa výrazne zhoršia.

RF induktory(PDF a GPD). Osobitná pozornosť by sa mala venovať týmto induktorom, pretože veľa závisí od ich kvality: citlivosť prijímača, stabilita frekvencie lokálneho oscilátora, selektivita. A ako ukazujú skúsenosti z komunikácie na fórach, práve ich výroba spôsobuje začínajúcim rádioamatérom najväčšie ťažkosti, pretože Je nepravdepodobné, že budete môcť získať (zakúpiť) rovnaké rámy, aké má autor, alebo budete chcieť prijímač prestavať na iný rozsah. V tejto veci by veľmi pomohlo mať merač indukčnosti, aspoň jednoduché pripojenie.

Ale, ako sme sa predtým dohodli, nemáme nič okrem multimetra a domáceho rozhlasového prijímača s HF pásmom - jedným alebo niekoľkými rozšírenými - nie je to kritické, pre mňa je to Ishim-003. Ako v tomto prípade správne vybrať (vypočítať) a vyrobiť cievky?

V prvom rade pripomeniem, že rezonančnú frekvenciu obvodu určuje známy Thomsonov vzorec
kde F je frekvencia v MHz, L je indukčnosť v µH, C je kapacita v pF

Dostupnosť hotových cievok s indukčnosťou blízkou požadovaným hodnotám. Rádioamatérsky „nočný stolík“ spravidla obsahuje niekoľko starých, pokazených prijímačov, ktoré slúžia ako „darcovia“ a dodávatelia dielov pre nové dizajny, vr. a cievky, z ktorých mnohé môžu byť vhodné hotové, bez úprav, pre náš prijímač. Keďže nemáme možnosť merať indukčnosť, môžeme hľadať referenčné údaje – s najväčšou pravdepodobnosťou v referenčných knihách o vybavení domácnosti, ktoré boli predtým publikované vo veľkom množstve. V dnešnej dobe sú na internete veľmi efektívne vyhľadávače, takže nie je problém nájsť takéto príručky v elektronickej podobe.

Hlavnou požiadavkou pri výbere hotových cievok je prítomnosť kohútika (alebo spojovacej cievky) od 1/3...1/4 (nekritických) závitov. Takže stará „Sonáta“ slúžila ako „darca“ môjho PPP. V GPA som nainštaloval obvod lokálneho oscilátora KV-2 s indukčnosťou 3,6 μH (26,5 závitov cievky slučky a 8 závitov spojovacej cievky) a do vstupného obvodu som nainštaloval, ak neexistuje vhodnejší obvod. , cievka KV-4 s indukčnosťou 1,2 μH (15 otáčok s odbočkou 3,5) - ako vidíte, tá druhá je veľmi ďaleko od optima, a napriek tomu je toto riešenie celkom funkčné a ako uvidíme neskôr , zabezpečuje takmer plnú realizáciu potenciálnych schopností mixéra.

Ďalším kritériom je výber kapacity obvodu na zabezpečenie požadovaného rozsahu ladenia s existujúcim KPI. Výpočet je celkom jednoduchý. relatívna šírka rozsahu, napríklad 7 MHz, s malým okrajom na okrajoch = (7120-6980)/7050 = 0,02 alebo 2 %. K tomu je potrebné upraviť kapacitu obvodu na dvojnásobné množstvo, t.j. 4% (z hodnoty 240pF), čo je len 9,6 pF, čo nie je pri praktickej realizácii príliš vhodné, pretože aj pre malokapacitne VKV KPI a s jednou aktivnou sekciou je potrebne zapinat natahovy kondenzator, ale co tak zapnut standardne KPI s max kapacitou 270-360pF? Preto ideme z opaku - reštrukturalizácia kapacity 34pF-8pF = 26 pF - to sú 4%, teda celková kapacita obvodu je 650pF. V tomto prípade je indukčnosť 3,2 μH. Nainštalujeme cievku, ktorú máme a ktorá má menovkovú indukčnosť 3,6 μH (pri strednej polohe jadra), pričom počítame s možnosťou jemného doladenia indukčnosti pohybom tohto jadra.

Berúc do úvahy skutočnosť, že ladiace jadro (v strednej polohe) zvyšuje indukčnosť približne 1,3-1,5 krát (ak je feritové) alebo 1,2-1,3 krát (karbonylové jadro dlhé 10 mm - z IF cievok starých televízorov), výpočet závity cievky sa vykonávajú na zníženie požadovanej indukčnosti o príslušný počet krát. Výpočtové vzorce sú uvedené vo všetkých amatérskych rádiových referenčných knihách, ale často je pohodlnejšie použiť špeciálne výpočtové programy, napríklad na výpočet jednovrstvovej cievky je vhodné MIX10 , COIL32 , a pre všetky typy vr. viacvrstvové - RTE.

O GPA by sa malo povedať niekoľko slov. Tento PPP využíva kapacitný trojbodový obvod s tranzistorom T1 (obr. 5.), zapojený podľa obvodu s OB. Obvod R1C5 plní funkcie stabilizácie amplitúdy (gridlick), no okrem neho rovnakú funkciu stabilizácie amplitúdy (a veľmi efektívne) plní aj záťažový mixér na VPD (rovnaký dvojcestný diódový obmedzovač). Výsledkom je, že pri voľbe kapacitného pomeru reverzného PIC C8/C7 v rozmedzí 5-10 a dostatočne vysokofrekvenčného tranzistora (Fgran>10F slave, v našom prípade je táto podmienka splnená, pre KT312 Fgran>120MHz, pre KT315 Fgran >250 MHz), GPA poskytuje stabilnú generáciu a stabilnú amplitúdu pri zmene charakteristického odporu obvodu, t.j. L/C pomery vo veľmi širokom rozsahu, čo nám v skutočnosti dáva možnosť mať veľkú voľnosť pri výbere hodnôt indukčnosti alebo kapacity.

Ssum= Spar+Skpe+Sekv7,8. Pre náš prípad výpočet dáva C7=750, C8=4700pF.

Založenie PPP

Po namontovaní dielov opäť dôkladne skontrolujeme, či nedošlo k chybám a pripojíme napájanie - batériu alebo akumulátor. Telefóny by mali počuť malý, sotva znateľný šum, ktorý je jednotný v celom spektre, ak je zmiešaný s chrapľavým, nízkofrekvenčným odtieňom - dôkaz priameho rušenia s frekvenciou 50 Hz zo siete, hľadáme zdrojom rušenia v blízkosti našej makety a aspoň na čas nastavenia ju odsunieme. Takže pri prvom zapnutí som mal znateľné pozadie, ktorého zdrojom sa ukázal byť neďaleký znižovací transformátor spájkovačky, po premiestnení zo stola na podlahu sa rušenie stalo neviditeľným. V budúcnosti pri návrhu PPP do dokončenej konštrukcie sa dôrazne odporúča umiestniť ho do tieneného (kovového) puzdra a takéto problémy ustúpia do pozadia. Všeobecný výkon ULF overíme dotykom prsta na niektorú zo svoriek cievky dolnopriepustného filtra L3. Z telefónov by malo byť počuť hlasné „vrčanie“. Kontrolujeme režimy jednosmerného napájania - na emitore T3 (obr. 6) by malo byť napätie cca 0,9-1,3V, čo zabezpečuje režim T2 optimálny pre šum. Ak napätie prekročí tieto hranice, dosiahneme požadovaný výber R2, berúc do úvahy skutočnosť, že zvýšenie jeho odporu spôsobuje zvýšenie napätia a naopak. Hodnota odporu R5 nastavuje prúd koncového stupňa, v tomto prípade asi 2 mA, čo je optimálne pri paralelnom zapojení telefónov, ak máte sériové pripojenie, potom je lepšie tento odpor zvýšiť na 1-1,5 kOhm, pri zároveň to mierne zvýši efektívnosť PPP.

Ďalej skontrolujeme GPA. Treba poznamenať, že napätie na emitore tranzistora T1 sa nemusí rovnať 6-8V (ako je uvedené v pôvodnom zdroji), ale môže byť v normálne pracujúcom obvode v rozsahu od 2 do rovnakých 6-8V, napríklad v mojom rozložení je to približne 2, 4B. Táto hodnota vo všeobecnosti závisí od mnohých faktorov - typu zmiešavacích diód, KOS tranzistora, hĺbky PIC, faktora kvality obvodu, koeficientu zaradenia zmiešavača do obvodu, t.j. počet závitov komunikačnej cievky alebo umiestnenie odbočky cievky, hodnoty odporov v obvodoch základne a emitora atď., atď....

V iných zdrojoch sa pri popise nastavenia podobných mixérov na VPD s kremíkovými diódami odporúča dodať do mixéra napätie s amplitúdou cca 0,7...1V - je dobré, že to majú čím kontrolovať - an RF voltmeter alebo osciloskop. Ale v podstate sú to všetko metódy NEPRIAMEHO ovládania nastavenia, aj keď v mnohom správne, no často ďaleko od OPTIMÁLNEHO, pretože otváracie napätie diód sa výrazne líši nielen u rôznych typov (napr. u KD503 je to jedno z najvyšších, pre KD521 je nižší, KD522 má ešte menej), ale aj v rámci rovnakého typu. Presné a optimálne nastavenie režimu mixéra bude vo všeobecnom prípade zabezpečené LEN priamym prístrojovým ovládaním DD a citlivosti.

K tomu prepneme ľavý (viď obr. 6) výstup jednej z diód na pomocný RC obvod. Výsledkom je klasický GPA usmerňovač napätia so zdvojením a záťažou približne ekvivalentnou tej skutočnej pre mixér. Tento druh „vstavaného RF voltmetra“ nám dáva možnosť skutočne priamo merať prevádzkové režimy konkrétnych diód z konkrétneho GPA priamo v pracovnom obvode. Pripojením multimetra k odporu 0R1 na monitorovanie v režime merania konštantného napätia, voľbou odporu R3 dosiahneme napätie 0,35-0,45V - to bude optimálne napätie pre diódy 1N4148, KD522,521. Ak sa použije KD503, potom je optimálne napätie vyššie - 0,4-0,5V. Tu je celé nastavenie. prispájkujte vodič diódy späť na miesto a odstráňte pomocný obvod.

stôl 1

Základné medzné frekvencieK.B.rozsahy

Rozsahy
skrátené mená, m	Frekvenčné limity, MHz	Šírka pásma, MHz.	f cp, MHz	Relatívna šírka rozsahu, %
	K.B.vysielacie pásma
49	5,950 - 6,200	0,250	6,075	4,1
41	7,100 - 7,300	0,200	7,200	2,7
31	9,500 - 9,775 11,700 - 11,975 15,100 - 15,450	0,275	9,637	2,8
16	17,700 - 17,900	0,200	17,800	1.1
13	21,450 - 21,750	0,300	21,600	1,3
11	25,600 - 26,100	0,500	25,850	1,9
K.B.rádioamatérske pásma
160	1,8 0 0 - 2 , 00 0	0, 2 00	1,900	10,5
80	3,500 - 3, 80 0	0, 30 0	3, 650	8,2
40	7,000 - 7, 2 00	0, 2 00	7, 10 0	2,8
20	14,000 - 14,350	0,350	14,175	2,4
14	21,000 - 21,450	0,450	21,225	2,2
10	28,000 - 29,700	1,700	28,850	5,8

kondenzátor 0C2 s kapacitou 10-22nF (nie je kritický), čím sa náš ULF zmení na nízkofrekvenčný generátor a mixér bude teraz vykonávať (a celkom efektívne!) funkcie AM modulátora s rovnakou frekvenciou, akú počujeme. v telefónoch. Teraz bude hľadanie frekvencie generovania GPA značne uľahčené nielen na základnej frekvencii GPA, ale aj na jej harmonických. Experimentálne som si to overil tak, že som najskôr hľadal základnú frekvenciu (3,5 MHz) a jej druhú harmonickú (7 MHz) v režime koherentného prijímača a potom v režime AM. Hlasitosť signálu a jednoduchosť vyhľadávania sú takmer rovnaké, rozdiel je len v režime AM, vďaka širokému modulačnému pásmu a šírke IF pásma je presnosť určenia frekvencie o niečo nižšia (2-3%), ale to nie je príliš kritický, pretože ak neexistuje digitálna stupnica, celková chyba merania frekvencie bude určená presnosťou mechanickej stupnice riadiaceho prijímača, ale tu je chyba výrazne vyššia (až 5-10%), preto pri výpočte GPA , poskytujeme rozsah ladenia GPA s určitou rezervou.

Samotný spôsob merania je jednoduchý. Jeden koniec malého kúska drôtu, napríklad jednej zo sond z multimetra, zapojíme do zásuvky externej antény riadiaceho prijímača a druhý koniec jednoducho priložíme k cievke ladeného VFO. Po umiestnení otočného gombíka GPA KPI do polohy maximálnej kapacity hľadáme ladiacim gombíkom prijímača hlasitý tónový signál a určujeme frekvenciu pomocou stupnice prijímača. ak je stupnica prijímača kalibrovaná v rádiových vlnomeroch, potom na jej prepočet na frekvenciu v MHz použijeme najjednoduchší vzorec F = 300/L (vlnová dĺžka v metroch).

Takže pri prvom zapnutí som dostal nižšiu frekvenciu generovania GPA v rozsahu 3120-3400 kHz (v závislosti od polohy ladiaceho jadra), čo ukazuje, že je žiaduce zvýšiť počiatočnú frekvenciu o 10-12 percent, a preto je potrebné znížiť kapacitu obvodu o 20-24%. Najjednoduchší spôsob, ako to urobiť, je vybrať C8 rovnú 620pF. Po tejto výmene konštrukciou jadra cievky ľahko posunieme rozsah ladenia GPA do požadovaného rozsahu (3490-3565 kHz), čo zodpovedá príjmu na frekvenciách 6980-7130 kHz. Ďalej pripojíme anténu, gombík KPI nastavíme do strednej polohy, teda do stredu prevádzkového rozsahu a pohybom jadra cievky L1 upravíme vstupný obvod na maximalizáciu šumu a vzduchových signálov. Ak pri otáčaní jadra po dosiahnutí maxima pozorujeme pokles šumu, znamená to, že vstupný obvod je nakonfigurovaný správne, jadro vrátime do maximálnej polohy a môžeme začať hľadať amatérske SSB stanice a testovať počúvanie v poradí hodnotiť kvalitu PPP. Ak otáčaním jadra (v oboch smeroch) nie je možné stanoviť jasné maximum, t.j. signál naďalej rastie, potom je náš obvod nesprávne nakonfigurovaný a bude potrebné vybrať kondenzátor. Ak sa teda signál pri úplnom odskrutkovaní jadra stále zvyšuje, musí sa znížiť kapacita obvodu C2, spravidla (ak je predbežný výpočet cievky dokončený bez chýb), stačí nastaviť najbližšiu hodnotu - v mojej verzii je to 390pF. A opäť skontrolujeme možnosť úpravy vstupného obvodu na rezonanciu. Naopak, ak signál pri úplnom odskrutkovaní jadra naďalej klesá, musí sa zvýšiť kapacita obvodu C2.

Analýza výsledkov testu PPP a jeho modernizácia. Ako bolo uvedené vyššie, prvé vysielanie PPP to ukázalo

1. Zvuk sa ukázal byť trochu zvonivý, stlačený v spektre a veľmi nepríjemný pre ucho.

Poďme analyzovať príčiny a spôsoby odstránenia týchto problémov v poradí uvedenom vyššie. A tu máme presne parametre tranzistorov získané počas predbežnej prípravy.

Testovacie pripojenie slúchadiel k autorskému TPP ukázalo, že sú v dobrom funkčnom stave a znejú celkom slušne, aj keď samozrejme nie Hi-Fi. Ukazuje sa, že problém nie je v nich, ale v neúspešne zvolených prvkoch nízkofrekvenčnej dráhy (obr. 5), ktoré sú zodpovedné za tvorbu jej celkovej frekvenčnej charakteristiky. Existujú štyri takéto prvky:
- Dolnopriepustný filter C3L3C5, vyrobený podľa obvodu v tvare U s medznou frekvenciou približne 3 kHz, ktorý poskytuje horizontálnu frekvenčnú odozvu iba pri zaťažení rovnajúcom sa charakteristickému zaťaženiu, ktoré je pre prvky uvedené v diagrame približne 1 kOhm [5]. V prípade nesúladu filtra sa jeho frekvenčná odozva mierne mení: pri zaťažení na odpor niekoľkonásobne menší ako je charakteristická hodnota sa frekvenčná odozva zníži o niekoľko dB v oblasti medznej frekvencie, v opačnom prípade a je pozorovaný vzostup. Mierny vzostup horných frekvencií zvukového spektra je užitočný pre zlepšenie zrozumiteľnosti, preto je v reálnom obvode vhodné filter zaťažiť odporom 1,5-2x väčším ako je charakteristický. Ak je však odpor záťaže dolnopriepustného filtra výrazne vyšší, potom frekvenčná odozva získa výraznú rezonanciu, čo povedie k výraznému skresleniu spektra prijímaného signálu a vzniku nepríjemného „zvonenia“. Treba poznamenať, že vyššie uvedené platí pri dostatočne vysokom kvalitatívnom faktore (viac ako 10-15) cievky dolnopriepustného filtra - spravidla ide o cievky navinuté na kruhových a pancierových feritových jadrách s vysokou permeabilitou. U cievok vyrobených na báze malorozmerových nízkofrekvenčných transformátorov alebo magnetofónov je činiteľ kvality výrazne nižší a počuteľne badateľné rezonančné javy (zvonenie) sú prakticky nepostrehnuteľné aj pri zaťažení 5-7x väčšom ako je optimálne. V našom obvode hrá úlohu záťaže vstupný odpor ULF, presnejšie vstupný odpor kaskády na tranzistore T2, zapojenej podľa obvodu s OE. Poďme si to definovať. Pre obvod s OE Rin2=Bst*Re2, kde Re2 je odpor prechodu emitora tranzistora T2, sa dá celkom presne určiť pomocou empirického vzorca Re2=0,026/Ik2 (ďalej sú všetky hodnoty vyjadrené vo voltoch, ampéry a ohmy). Takže Ik2=(Upit-1,2)/R4=(9-1,2)/10000=0,0008A, Re2=0,026/0,0008=33 ohmov a Rin2=90*33= 2,97 kOhm. Toto je prvý dôvod „zvoniaceho“ zvuku PPP - príliš vysoké zaťaženie dolnopriepustného filtra. Aby sme zabezpečili požadované zaťaženie, paralelne s C5 umiestnime rezistor 3,3 kOhm. Ak použijete tranzistor s Vst = 30-50, potom sa vstupný odpor ULF blíži k požadovanému (1,2-1,6 kOhm) a ďalší odpor nie je potrebný.
- separačný kondenzátor C9, ktorý tvorí jednočlánkový hornopriepustný filter so vstupným odporom ULF, s medznou frekvenciou Fср=1/(6,28*Rin2*С9)=1/(6,28*2970*0,0000001)=536Hz. To je dôvod, prečo je spektrum „stlačené“ zdola. Navyše, ak použijete tranzistor s Vst = 30-50, potom je situácia ešte horšia - medzná frekvencia vstupného hornopriepustného filtra sa zvýši na 1000-1500 Hz!!! Aby spodná časť frekvenčnej odozvy PPP nezávisela od šírenia parametrov tranzistora, musí sa kapacita C9 zvýšiť 3-4 krát, t.j. vyberte 0,33-0,47 µF.
- kondenzátor C10, bočný rezistor R5, eliminuje všeobecnú (pre celý ULF) negatívnu spätnú väzbu na striedavý prúd pri frekvenciách nad Fav=1/(6,28*R5*C10)=60Hz a tu sa na prvý pohľad zdá byť všetko správne, ale...
  Pozrime sa na obr. 7, ktorý znázorňuje ekvivalentný obvod emitorovej časti koncového stupňa ULF. Ako vidíte, emitorový odpor Re3 tranzistora T3 je zapojený do série s kondenzátorom C10 a tvoria klasický vysokofrekvenčný korekčný obvod, teda obvod ekvivalentný hornopriepustnému filtru - potláča nízke frekvencie medznou frekvenciou Fav= 1/(6,28 x Re3 x C10). Hodnota odporu emitora Re3 tranzistora T3 = 0,026/0,002 = 13 ohmov a teda medzná frekvencia vf korekčného obvodu koncového stupňa Fav = 2,6 kHz!!! Tu je druhý dôvod „stlačeného“ spektra zdola. Ak je váš kolektorový prúd T3 menší (pre možnosť so sériovým pripojením telefónov - 1 mA, t.j. odpor R5 = 1,2-1,5 kOhm), potom Fav = 1,3 kHz, čo stále dáva mimoriadne neprijateľnú hodnotu. Treba si uvedomiť, že v reálnom obvode badateľný vplyv tohto obvodu na pokles frekvenčnej odozvy zdola pri relatívne malom Vst tranzistora T3 (menej ako 70-100) ovplyvňuje nižšie frekvencie - od cca 500-600 Hz. Ale akonáhle zvýšime efektívnu hodnotu Vst tranzistora T3 (zavedieme dodatočnú emitorovú sledovačku na vstupe T3 - pozri nižšie popis úpravy), objaví sa v celej svojej kráse, teda nízkej -frekvenčný rolloff so sklonom -6 dB bude v celom rozsahu až do medznej frekvencie 2,6 kHz . Preto, aby spodná časť frekvenčnej odozvy PPP nezávisela od prevádzkových režimov tranzistorov a ich parametrov, musí sa kapacita C10 zvýšiť 10-20 krát, t.j. vyberte 47-100uF.
- kondenzátor C12, ktorý spolu s indukčnosťou paralelne zapojených slúchadiel tvorí rezonančný obvod s frekvenciou približne 1,2 kHz. Chcem však okamžite poznamenať, že v dôsledku veľkého aktívneho odporu vinutia je faktor kvality vinutia nízky - priepustné pásmo na úrovni -6 dB je približne 400 - 2800 Hz, takže jeho vplyv na celkovú frekvenčnú odozvu je menej významné ako predchádzajúce body a má charakter pomocného filtrovania a miernej korekcie frekvenčnej odozvy . Takže milovníci telegrafu si môžu zvoliť C12 = 68-82nF, čím posunieme rezonanciu nadol na frekvencie 800-1000Hz. Ak je signál nevýrazný a pre zlepšenie zrozumiteľnosti rečového signálu je potrebné zabezpečiť vzostup horných frekvencií, môžete zobrať C12 = 22 nF, čím sa zvýši rezonancia až na 1,8-2 kHz. Pre možnosť zapojenia telefónov do série je potrebné 4-krát znížiť uvedené hodnoty kondenzátora C12.

Na rozšírenie DD nášho PPP je potrebné maximalizovať zosilnenie jeho ULF, čo umožní priviesť na vstup mixpultu nižšie úrovne signálu pri zachovaní rovnakej hlasitosti a poskytne možnosť rýchlej regulácie úrovne vstupný signál a v skutočnosti na prepojenie DD prijímača s DD vysielaných signálov.

Testovacie počúvanie ukázalo, že úroveň vlastného hluku PPP je veľmi nízka - hluk je sotva počuteľný. To znamená, že máme možnosť zvýšiť celkový zisk ULF aspoň niekoľkonásobne - na úroveň, kedy vnútorný šum PPP počutý v telefónoch nedosahuje prah diskomfortu - pri práci s telefónmi podľa autora toto úroveň je približne 15-20 mV. Teoretická analýza ukazuje, že napäťové zosilnenie nášho obvodu ULF (dve kaskády s OE s galvanickou väzbou na seba) v prvej aproximácii Kus = (Vst3*Rteleph*Ik2)/0,026, t.j. závisí hlavne len od kolektorového prúdu prvý stupeň, statický koeficient zosilnenie prúdu tranzistora T3 druhého stupňa a odporu telefónov (a, akokoľvek sa to môže zdať zvláštne, prakticky nezávisí od Vst tranzistora T2 vstupného stupňa). Z týchto troch zložiek vzorca sú dve dosť pevne špecifikované. Iк2 =0,5-0,9 mA je určené podmienkou získania minimálneho šumu prvého stupňa, Rtel sa tiež nedá zmeniť (predpokladá sa, že telefóny sú už zapojené do série kapsulami).

Zostáva jediná možnosť je zvýšiť Inst. Ale ako? Autor s veľkými ťažkosťami po tom, čo prešiel dobrý tucet poslancov (zvyčajne majú Vst = 30-50), našiel jeden MP41A s Vst = 110 (dalo by sa povedať, že exkluzívny), ale my potrebujeme ešte väčší, raz za 5- 7, Vst?

Výstupné napätie GPA sa teraz nastavuje výberom odporu R9, ktorý je možné pri nastavovaní pohodlne nahradiť trimrom 3,3-4,7 kOhm. Po nastavení optimálneho napätia GPA zmeriame výslednú hodnotu odporu a konštantu nastavíme na najbližšiu hodnotu.

Po vykonaní vyššie uvedených úprav okruhu získal zvuk PPP prirodzený, prirodzený tón a počúvanie vysielania sa stalo pohodlnejším.

Následné prístrojové merania ukázali, že citlivosť (pri s/n = 10 dB) je približne 1,5-1,6 µV, t.j. znížená hladina hluku je približne 0,5-0,55 µV. Celková hladina hluku na výstupe PPP je 12,5-13 mV. Celkový Kus je viac ako 20 tisíc. Úroveň signálu 30% AM pri rozladení 50 kHz, ktorá vytvára rušenie (v dôsledku priamej detekcie AM) na úrovni šumu, je asi 10-11 mV, t.j. náš prijímač DD2 sa ukázal byť nie horší ako 86 dB - vynikajúci výsledok na úrovni potenciálnych možností VPD mixéra! Pre porovnanie, v súčasnosti populárny PPP založený na 174XA2 má DD2 len 45-50 dB.

Záver. Ako vidíte, nie, ukázalo sa, že je to také jednoduché, tento jednoduchý PPP. Technika PPP je však veľmi demokratická (preto je slávna) a umožňuje aj začínajúcim rádioamatérom vyrábať a konfigurovať veľmi slušné návrhy z hľadiska parametrov pomocou jednoduchých, doslova improvizovaných prostriedkov doma. A úprimne, už dlho sa mi nedostávalo takého potešenia a tvorivého zadosťučinenia ako za tie štyri dni, čo som zakladal a hrabal „hrable“ tohto PPP. Aby sme boli spravodliví, treba poznamenať, že v nasledujúcich podobných (na troch tranzistoroch) návrhoch PPP od RA3AAE, napríklad v najnovšom [6], nie sú žiadne takéto problémy, snáď s výnimkou veľkého Vst (čo je veľmi pravdepodobné pre KT3102) , zaťaženie dolnopriepustného filtra je vysoké, takže ak sa zvuk PPP ukáže ako „zvoniaci“ - dúfam, že teraz viete, ako sa s ním zaobchádza.