ساخت یک سنج تکمیل برای فولاد گرد. طراحی کالیبر

ابعاد و تلورانس های کالیبر تا حدودی با ابعاد و تلورانس های پروفیل نورد متفاوت است که با ضرایب مختلف انبساط حرارتی فلزات و آلیاژها هنگام گرم شدن توضیح داده می شود. به عنوان مثال، اندازه ها سنج های نهاییبرای پروفیل های فولادی نورد گرم باید 1.010-1.015 برابر اندازه پروفیل های تمام شده باشد.

ابعاد کالیبرها در هنگام نورد افزایش می یابد که به دلیل توسعه آنها است. با رسیدن به ابعادی برابر با تلورانس اسمی به علاوه، کالیبر برای کار بیشتر نامناسب می شود و با یک کالیبر جدید جایگزین می شود. بنابراین هر چه تلورانس در ابعاد پروفیل بیشتر باشد، عمر مفید کالیبرها و در نتیجه بهره وری آسیاب ها بیشتر می شود. در همین حال، افزایش تحمل منجر به مصرف بیش از حد فلز برای هر متر از طول محصولات می شود. تلاش برای به دست آوردن پروفیل هایی با ابعادی که از اسمی در جهت کوچکتر منحرف می شوند، ضروری است.

در عمل، کالیبرها نه با موارد مثبت، بلکه با تحمل متوسط ​​یا حتی با مقداری منفی ساخته می شوند. بهبود تجهیزات آسیاب نورد، بهبود تکنولوژی تولید و معرفی تجهیزات اتوماتیک برای گیرش رول ها به تولید محصولات نورد با دقت بیشتر کمک می کند.

GOST 2590-71 تولید را فراهم می کند فولاد گردقطر 5 تا 250 میلی متر

نورد این پروفیل بسته به عیار و ابعاد فولاد به روش های مختلفی انجام می شود (شکل 116).

روش‌های 1 و 2 در گزینه‌های به‌دست‌آوردن یک مربع پیش پایان متفاوت هستند (مربع دقیقاً به صورت مورب ثابت شده است و امکان تنظیم ارتفاع وجود دارد). روش 2 جهانی است، زیرا به شما امکان می دهد تعدادی از اندازه های مجاور فولاد گرد را بدست آورید (شکل 117). روش 3 این است که بیضی پیش تکمیل کننده را می توان با یک ده ضلعی جایگزین کرد. این روش برای چرخاندن دایره های بزرگ استفاده می شود. روش 4 مشابه روش 2 است و فقط در شکل دنده سنج با آن تفاوت دارد. عدم وجود دیواره های جانبی در این کالیبر به رسوب زدایی بهتر کمک می کند. زیرا بدین ترتیبامکان تنظیم گسترده ابعاد نواری که از گیج دنده خارج می شود، به آن گیج جهانی نیز می گویند. روش 5 و 6 در هودهای بالاتر و پایداری بیشتر بیضی ها در سیم کشی با بقیه متفاوت است. با این حال، چنین کالیبرهایی نیاز به تنظیم دقیق آسیاب دارند، زیرا حتی با وجود مقدار کمی فلز، سرریز شده و سوراخ ایجاد می کنند. روش های 7-10 مبتنی بر استفاده از یک سیستم اندازه دایره بیضی شکل است.

مقایسه روش‌های ممکن برای تولید فولاد گرد نشان می‌دهد که روش‌های 1-3 این امکان را فراهم می‌آورند که در بیشتر موارد نورد کل طیف فولاد گرد را ممکن می‌سازد. نورد فولاد با کیفیت باید طبق روش های 7-10 انجام شود. روش 9، همانطور که بود، حد واسط بین سیستم دایره بیضی و بیضی شکل است، از نظر تنظیم و تنظیم کمپ و همچنین جلوگیری از غروب آفتاب راحت ترین است.

در تمام روش های در نظر گرفته شده نورد فولاد گرد، شکل پاس های تکمیل و پیش تکمیل تقریباً بدون تغییر باقی می ماند، که به ایجاد الگوهای عمومی رفتار فلز در این پاس ها برای همه موارد نورد کمک می کند.

ساختمان سنج خوببرای فولاد گرد به شرح زیر انجام می شود.

قطر تخمینی کالیبر را تعیین کنید (برای یک پروفیل داغ هنگام چرخش تا منفی) d g \u003d (1.011 ÷ 1.015) d x - بخشی از تحمل +0.01 d x، که در آن 0.01d x، - بزرگنماییقطر به دلایل فوق؛ d x \u003d (d 1 + d 2 / 2) - قطر پروفیل گرددر حالت سرد در عمل، هنگام محاسبه اعضای دوم و سوم سمت راست برابری را می توان تقریباً یکسان در نظر گرفت، سپس

d g \u003d (1.011 ÷ 1.015) (d 1 + d 2) / 2،

که در آن d 1، d 2 حداکثر و حداقل مقادیر قطر مجاز مطابق با GOST 2590-71 هستند (جدول 11).

بسته به اندازه دایره نورد شده، زوایای شیب مماس α انتخاب می شود:

ما مقدار شکاف t را می پذیریم (طبق داده های چرخشی)، mm:

بر اساس داده های به دست آمده، یک کالیبر رسم می شود.

مثال. یک سنج تکمیل برای نورد فولاد گرد با قطر 25 میلی متر بسازید.

1. بیایید قطر محاسبه شده کالیبر (برای پروفیل داغ) را با توجه به معادله بالا تعیین کنیم.
   از جدول پیدا می کنیم: d 1 \u003d 25.4 میلی متر ، d 2 \u003d 14.5 میلی متر؛ از آنجا d g \u003d 1.013 (25.4 + 24.5) / 2 \u003d 25.4 میلی متر.
2. α=26°35′ را انتخاب می کنیم.
3. فاصله بین رول ها t=3 میلی متر را می پذیریم.
4. بر اساس داده های به دست آمده، یک کالیبر ترسیم می کنیم.

سنج های پیش تکمیل برای یک دایره با در نظر گرفتن دقت مورد نیاز برای نمایه تمام شده طراحی شده اند. هرچه شکل بیضی بیشتر به شکل دایره نزدیک شود، نمایه گرد تمام شده با دقت بیشتری به دست می آید. از نظر تئوری، مناسب ترین شکل نیم رخ برای به دست آوردن دایره صحیح، بیضی است. با این حال، نگه داشتن چنین نمایه ای در ورودی گیج گرد تکمیلی نسبتاً دشوار است، بنابراین نسبتاً به ندرت استفاده می شود.

بیضی های مسطح سیم ها را به خوبی نگه می دارند و علاوه بر این، نوارهای بزرگی را ارائه می دهند. اما هرچه بیضی نازکتر باشد، دقت نمایه گرد حاصل کمتر است. این به دلیل درجه گشاد شدن است که در طول فشرده سازی رخ می دهد. گشاد شدن متناسب با فشرده سازی است: در جایی که کاهش های کوچک وجود دارد، گشاد شدن کوچکی نیز وجود دارد. بنابراین، در کاهش کوچک بیضی، احتمال نوسانات اندازه در یک گیج گرد بسیار کم است. با این حال، پدیده معکوس فقط برای مواردی که از یک بیضی بزرگ و یک هود بزرگ استفاده می شود صادق است. بیضی برای اندازه های کوچک فولاد گرد از نظر شکل نزدیک به شکل دایره است که امکان استفاده از بیضی تک انحنا را فراهم می کند. نیم رخ این بیضی تنها با یک شعاع مشخص شده است.

برای پروفیل های گرد با اندازه های متوسط ​​و بزرگ، بیضی ها، که با یک شعاع مشخص شده اند، در امتداد محور اصلی بیش از حد دراز هستند و در نتیجه، چسبندگی قابل اعتمادی از نوار توسط رول ها ایجاد نمی کنند. استفاده از بیضی های نوک تیز علاوه بر عدم ارائه دایره دقیق، بر پایداری گیج گرد به خصوص در پایه خروجی آسیاب تأثیر نامطلوبی دارد. نیاز به تعویض مکرر رول ها به شدت بهره وری آسیاب را کاهش می دهد و توسعه سریع کالیبرها منجر به ظهور درجه دوم و گاهی اوقات ازدواج می شود.

مطالعه علل و مکانیسم توسعه کالیبرهای تولید شده توسط N.V. Litovchenko نشان داد که لبه های تیز بیضی که سریعتر از بقیه نوار سرد می شوند، مقاومت قابل توجهی در برابر تغییر شکل دارند. این لبه ها با ورود به کالیبر رول های پایه پایانی، در قسمت پایین کالیبر به عنوان یک ساینده عمل می کنند. لبه های سفت و سخت در بالای بیضی شکل حفره هایی را در پایین گیج ایجاد می کنند که منجر به ایجاد برجستگی هایی روی نوار در تمام طول آن می شود. بنابراین برای پروفیل های گرد با قطر 50-80 میلی متر و بیشتر، با استفاده از بیضی های دو و سه شعاعی، اجرای پروفیل دقیق تری حاصل می شود. ضخامت آنها تقریباً برابر با یک بیضی است که با یک شعاع مشخص شده است، اما به دلیل استفاده از شعاع های کوچک انحنای اضافی، عرض بیضی کاهش می یابد.

چنین بیضی ها به اندازه کافی مسطح هستند تا آنها را در سیم ها نگه دارند و چسبندگی ایمن ایجاد کنند، و یک کانتور گردتر بیضی که به شکل بیضی در شکل آن نزدیک می شود، شرایط مساعدی را برای تغییر شکل یکنواخت در عرض نوار به صورت گرد ایجاد می کند. پیمانه.

مجموعه ای از پروفیل های گرد و مربع به دلیل تنوع استفاده از آن بسیار گسترده است. محصولات بخش مربع(ساخته شده از فولاد) با ضلع مربع از 6 تا 200 میلی متر یا بیشتر، از یک بخش گرد - از 5 تا 300 میلی متر قطر نورد می شود. ابعاد (قطر) از 5 تا 9 میلی متر مربوط به سیم نورد، در آسیاب سیم (سیم نورد) است. فاصله اندازه آنها تا 0.5 میلی متر است. اندازه های محصول از 8 تا 380 میلی متر بر روی آسیاب های کوچک با فاصله 1 و 2 میلی متر نورد می شود. از 38 تا 100 میلی متر - در آسیاب های مقطع متوسط ​​با فاصله 2-5 میلی متر و از 80 تا 200 میلی متر - در آسیاب های مقطع بزرگ با فاصله 5 میلی متر. اندازه های بزرگتر از محصولات بر روی یک ریل و آسیاب تیر نورد می شود.

راحت ترین برای نورد پروفیل گرد هستند سنج های بیضی شکل ("کالیبر" بیشتر - "K."؛)، متناوب با مربع های مطابق با سیستم مربع-بیضی-مربع (شکل 3.11، الف)یا توسط سیستم مربع - لوزی - مربع (شکل 3.11، ب); در هر دو مورد، کالیبرهای مربع در رول ها در لبه قرار دارند. چنین توزیع و تناوب k به فشرده سازی و مطالعه بهتر تمام لایه های فلز کمک می کند.

هنگام نورد محصولات با سطح مقطع دایره ای با قطر 5 تا 20 میلی متر، سیستم K به طور متناوب، مربع - بیضی (شکل 3.11، a). گرد نورد با قطر بیش از 20 میلی متر در کالیبرها انجام می شود که مطابق با سیستم متناوب است. لوزی مربعی (شکل 3.11، ب). در هر دو سیستم، سه K. آخر مشترک هستند:

• مربع پیش تکمیل؛
• قبل از تکمیل بیضی؛
• دایره تمیز

از آنجایی که نورد در حالت گرم انجام می شود، برای به دست آوردن محصولات با قطر مورد نیاز است (که سرد اندازه گیری می شود)ابعاد گیج تکمیلی باید از نظر جمع شدگی اصلاح شود.

به دلیل تأثیر خنک کنندگی زیاد رول ها در جهت عمودی، انقباض دمایی قطر عمودی کمتر از قطر افقی است. اگر قطر عمودی کالیبر d در \u003d 1.01 d x و افقی d g \u003d 1.02 d x گرفته شود، ابعاد K. تکمیل می شود.

فاصله بین رول ها بسته به قطر غلتک در محدوده 1 تا 5 میلی متر است. شعاع گرد شدن گوشه های رول ها در نزدیکی شکاف r 0.1d x است (شکل 3.11، e).

نورد محصولات از بخش مربع در کالیبر، سیستم متناوب انجام می شود مربع لوزی (شکل 3.11، ج). این سیستم اغلب برای نورد پروفیل های مربعی بزرگتر از 12 میلی متر استفاده می شود. کالیبراسیون با تعیین ابعاد تکمیل کننده K. با در نظر گرفتن انقباض نابرابر دما در جهت عمودی و افقی آغاز می شود. برای انجام این کار، زاویه در بالای گیج تکمیلی برابر با 90 درجه 30 "یا 181/360 راد در نظر گرفته می شود (شکل 3.11، e).

سپس مورب عمودی تکمیل کننده K. d در کوه های \u003d 1.41 C و کوه های افقی d g \u003d 1.42 C، که در آن کوه های C ضلع مربع در حالت گرم است، برابر با 1.013 C n. نمایه ای که از چنین K. بیرون آمده است، وقتی جامد شود، شکل دقیق مربعی خواهد داشت. گوشه های یک مربع ریز K. گرد نیستند. فاصله بین رول ها از 1.5 تا 3.0 میلی متر در نظر گرفته شده است.

وینوگرادوف الکس، رئیس یک کرسی، کاندیدای علوم فنی، دانشیار

مارینا آناتولیوا تیموفیوا، کاندیدای علوم فنی، دانشیار

دانشگاه دولتی Cherepovets، روسیه

شرکت کننده در مسابقات قهرمانی: مسابقات ملی تجزیه و تحلیل تحقیقاتی - "روسیه";

یک تکنیک جدید برای تجزیه و تحلیل سیستم های کالیبراسیون رول پیشنهاد شده است آسیاب های بخش. به عنوان معیار، پیشنهاد می شود از ضرایب عدم یکنواختی و کارایی استفاده شود که درجه توسعه سازه را در طول نورد پروفیل ها تعیین می کند. به عنوان مثال از سیستم های کالیبراسیون برای تولید یک پروفیل گرد با قطر 28 میلی متر، طرح های تغییر شکل احتمالی و همچنین مزایا و نقاط ضعیفهر یک از آنها.

کلید واژه ها:سیستم های اندازه گیری، بخش نورد، معیار کارایی.

یک تکنیک جدید برای تحلیل سیستم های کالیبراسیون رول آسیاب برش پیشنهاد شد. معیارهای زیر برای تجزیه و تحلیل پیشنهاد شد: ضرایب یکنواختی و ضریب کارایی، آنها ساختار بلوغ را در نورد پروفیل تعیین می کنند. نمونه ای از سیستم های کالیبراسیون برای تولید پروفیل گرد 28 میلی متری برای طرح احتمالی تغییر شکل و همچنین نقاط قوت و ضعف هر طرح مورد تجزیه و تحلیل قرار گرفت.

کلید واژه ها:کالیبراسیون سیستم، نورد مقاطع، معیار کارایی.

فرمول بندی مسئله.ساختمان کالیبراسیون منطقیرول یک بخش نورد کار دشواری است. و پیچیدگی آن با اولویت یک یا دیگر نتیجه مورد انتظار تعیین می شود. مشخص است که برخی از کالیبراسیون ها برای سریع ترین شکل گیری ممکن "تیز" می شوند، برخی دیگر برای مطالعه بهتر ساختار. کالیبراسیون هایی وجود دارند که ابعاد مقطع دقیق تری را ارائه می دهند یا حالت های تغییر شکل کارآمد انرژی را فعال می کنند.

سیستم های کالیبراسیون شناخته شده از منابع ادبی، انواع، مدارهای فرعی زیادی دارند و گاهی اوقات، حل یک مشکل، به طور قابل توجهی شرایط مشکل دیگر را بدتر می کند. بنابراین، توسعه یک روش برای تجزیه و تحلیل یک سیستم کالیبراسیون بر اساس معیارهای معقول یک کار علمی فوری است.

روش شناسی کار.برای تجزیه و تحلیل سیستم های کالیبراسیون، جفت کالیبرهای متوالی انتخاب شدند که از یک طرف به ما امکان می دهد تمام ترکیبات ممکن کالیبرها را در نظر بگیریم و از طرف دیگر تحقیقاتی را در مورد حد تقسیم یک سیستم پیچیده ارائه دهیم. به عنوان کالیبراسیون رول های آسیاب مقطع پیوسته.

ضرایب غیر یکنواختی به عنوان معیار کارایی سیستم انتخاب می شوند K infو کارایی به ede، که درجه ابداع ساختار فلز را تعیین می کند:

(1)

(2)

جایی که ? من= b i/ یک من- جزء ماتریس تشکیل؛

یک من, b iطول بردارهای شعاع در هستند من-مین نقطه مقطع قطعه کار و نوار خروجی به ترتیب.

n- تعداد بردارهای شعاع.

ضرایب عدم یکنواختی و کارایی شکل دهی، که درجه توسعه ساختار فلزی را تعیین می کند، تا حد زیادی به شکل کالیبرهای متناوب، نسبت طول محورهای کالیبرهای نابرابر بستگی دارد. انتخاب اشتباه نسبت محورها منجر به ایجاد ترک و شکستگی در نوار در هنگام نورد پروفیل ها به خصوص از فولادهای سخت تغییر شکل می شود.

در فرآیند نورد کردن هر پروفیل مقطعی دو مرحله اصلی وجود دارد: نورد کردن شمش مربعی ریخته گری پیوسته در پایه های خشن و میانی آسیاب به منظور به دست آوردن رول با شکل و ابعاد مورد نیاز برای گروه تکمیلی پایه ها و نورد. در غرفه های پایانی هنگام ساختن کالیبراسیون منطقی رول های یک آسیاب نورد، لازم است در هنگام به دست آوردن محصولات نورد طیف گسترده ای از پروفیل، سعی شود از همان کالیبرها در پایه های خشن و میانی استفاده شود.

بنابراین، هنگام نورد فولاد گرد با قطر 25-105 میلی متر و فولاد شش ضلعی شماره 28-48 در آسیاب مقطع متوسط ​​"350" CherMK JSC "Severstal"، سیستم های کالیبراسیون مورد استفاده فقط در تکمیل و برخی از آنها متفاوت است. غرفه های میانی

بیایید سعی کنیم بر اساس معیارهای کارایی شکل دهی، توسعه ساختار را برای سیستم های کالیبراسیون مختلف تجزیه و تحلیل کنیم. به عنوان مثال، نورد فولاد گرد با قطر 28 میلی متر را در نظر بگیرید.

هنگام مدل سازی، شرایط زیر به عنوان شرایط مرزی در نظر گرفته شد: اطمینان از گرفتن نوار توسط رول ها، به عنوان مثال. ? i ≤ [?] i، اطمینان از پایداری رول در کالیبر و اطمینان از عرض مورد نیاز رول.

نتایج کارنتایج مدل‌سازی ریاضی برای ترکیب‌های احتمالی کالیبرها به شکل وابستگی‌های گرافیکی در شکل‌های 1-4 ارائه شده است.

ضریب K inf(شکل 1) عدم یکنواختی تغییر شکل فلز را در طول مقطع پروفیل مشخص می کند. ارزش بیشترضریب نشان دهنده عدم یکنواختی بیشتر چنین تغییر شکلی در هنگام بدست آوردن پروفیل یکسان و در نتیجه کارایی بهتر سازه فلزی است. برای طرح های کالیبراسیون مقایسه شده، سنج های غیر هم محور شناخته شده از ادبیات (به عنوان مثال، بیضی، لوزی)، با نسبت های مختلف از محور، استفاده شد.

برنج. 1. ضریب غیر یکنواختی انتگرال تشکیل K inf:

1- دایره بیضی؛ 2 - دایره بیضی مسطح؛ 3 - بیضی مربع؛ 4 - بیضی دنده ای;

5 - دنده بیضی بیضی؛ 6 - مربع لوزی.

هنگام چرخاندن پروفیل گرد در یک جفت کالیبر تکمیلی، می توان از سیستم دایره بیضی و دایره بیضی مسطح استفاده کرد. همانطور که در شکل 1 (خطوط 1،2) نشان داده شده است مقدار حداکثر مقدار ضریب K inf 1.4-1.5 برابر بیشتر زمانی که به عنوان یک کالیبر بیضی مسطح پیش از اتمام استفاده می شود.

بنابراین، از نقطه نظر مطالعه بهتر ساختار، سیستم دایره بیضی مسطح ترجیح داده می شود. در انجام این کار باید در نظر گرفت که این سیستمدر تولید فولاد گرد سایز کوچک، به دقت بالایی در تنظیم آسیاب نیاز دارد تا عیوب پروفیل گرد "سبیل" یا "لامپا" و همچنین "لبه های صاف" ناشی از پر شدن بیش از حد یا کم پر شدن کالیبرها را برطرف کند.

در تولید فولاد گرد و شش ضلعی، غرفه های میانی و پیش تکمیلی اغلب از سیستم های گیج بیضی شکل آجدار مانند بیضی آجدار و بیضی بیضی آجدار استفاده می کنند. در این سیستم ها همانطور که مطالعات نشان داده است مقدار ضریب شکل ناهموار تغییر می کند K infتا حد زیادی نه تنها به نسبت محورهای یک سنج بیضی شکل تک شعاع (شکل 1، خطوط 4 و 5)، بلکه به نسبت محورهای بیضی آجدار نیز بستگی دارد. همانطور که نتایج شبیه سازی نشان داد، بهترین شرایطتغییر شکل توسط کالیبر "بیضی دنده" ایجاد می شود که شکل آن نزدیک به یک دایره است، یعنی. نسبت محورهای بیضی دنده در پایه های میانی و پیش پایانی 0.94-0.96 است. با چنین نسبتی از محورهای بیضی دنده، مساحت تغییر شکل ارتفاع بالا متناسب با ناحیه تغییر شکل عرضی می شود که منجر به افزایش مقدار ضریب می شود. K inf. با تغییر نسبت محورهای بیضی دنده از 0.75 به 0.95، ضریب تغییر شکل از 0.038 به 0.138 تغییر می کند. در کار غلطاندن یک شکل بیضی با نسبت محوری 1.5 تا 2.65 به یک پاس دنده بیضی شکل که نسبت محورهای آن 0.95 است، ضریب K infاز 0.06 به 0.31 تغییر کرد.بنابراین، شدت رشد ناهمواری تغییر شکل در سیستم بیضی-بیضی دنده ای بیشتر از سیستم بیضی-دنده ای است.

در پایه های میانی آسیاب برش، در تولید پروفیل گرد، می توان از سیستم گیج مربع بیضی استفاده کرد که همانطور که در مدل سازی نشان داده شده است، نسبت محورهای رول بیضی می تواند 1.5 برابر باشد. بیشتر از سیستم دایره بیضی در همان نسبت های کشیدگی است. این منجر به بیش از دو برابر شدن ضریب می شود K inf(خطوط 1، 3 شکل 1)، که مطالعه بهتری از ساختار فلزی ارائه می دهد.

در سیستم گیج لوزی-مربع، که می تواند در پایه های میانی نیز استفاده شود، ضریب ناهمواری تغییر شکل یکپارچه تقریباً 3 برابر کمتر از سیستم مربع بیضی است، زیرا نسبت محورهای گیج لوزی می تواند 1.2 باشد. -1.8 و گیج بیضی 2-2.7. چنین نسبتی از محورهای کالیبر لوزی به دلیل محدودیت در شرایط گرفتن است. بنابراین در تولید فولاد گرد استفاده از سیستم کالیبر مربع بیضی به عنوان اگزوز مصلحت بیشتری دارد.

تجزیه و تحلیل داده ها در مورد ضریب بازده تغییر شکل در عناصر کالیبر به ede(شکل 2)، که ارزیابی منطقی بودن این سیستم کالیبرها را از نظر ازدیاد طول ممکن می سازد، نشان می دهد که حداکثر ضرایب در سیستم مربع بیضی (شکل 2، منحنی - 3) رخ می دهد، که مقدار آن به طور متوسط ​​2 برابر بیشتر از مقادیر ضرایب است به edeبرای سیستم های دیگر

هنگام مقایسه سیستم دایره بیضی و دایره بیضی مسطح (شکل 2، خطوط 1 و 2)، می توان دریافت که تغییر شکل در سیستم دایره بیضی مؤثرتر است، جایی که مقدار ضریب به edeبا همان نسبت های محورهای کالیبر بیضی، 1.5-1.8 برابر بیشتر.

برنج. 2. ضریب تغییر فرم K ede: 1- دایره بیضی؛ 2 - دایره بیضی مسطح؛

3 - بیضی مربع؛ 4 - بیضی دنده ای; 5 - دنده بیضی بیضی؛ 6 - مربع لوزی.

هنگام استفاده از یک پاس بیضی آجدار، ضریب بازده تغییر شکل در عناصر پاس هنگام غلتش در سیستم بیضی-آجدار بیضی بیشتر از سیستم بیضی-بیضی آجدار دومی است (شکل 2، خطوط 4 و 5). بنابراین با تغییر نسبت محورهای بیضی دنده از 0.75 به 0.95 در سیستم بیضی-بیضی دنده، ضریب تغییر شکل K edeاز 0.06 تا 0.11 متغیر است. در کار غلتاندن یک شکل بیضی با نسبت محوری 1.5 تا 2.65 به یک پاس دنده بیضی شکل که نسبت محورهای آن 0.95 است، ضریب K edeاز 0.017 به 0.154 تغییر کرد.

بنابراین، شدت رشد بازده تغییر شکل در سیستم بیضی-آجدار بیضی بیشتر از سیستم بیضی-بیضی آجدار است.

با در نظر گرفتن قاعده مندی های ذکر شده در توزیع ضرایب تغییر شکل در سیستم های مختلف کالیبر، چهار نوع طرح کالیبراسیون برای پایه های متوسط، پیش تکمیل و تکمیل آسیاب مقطع متوسط ​​350 هنگام نورد فولاد گرد با قطر 28 میلی متر پیشنهاد شده است (جدول 1 را ببینید). گزینه های پیشنهادی در سیستم های کالیبر در پایه های میانی و پیش تکمیل متفاوت است. در همه انواع، حداکثر ضرایب ممکن بازده شکل‌دهی به دست آمد K infو به edeدر غرفه های آسیاب "350" زمانی که شرایط مرزی برآورده شود.

توزیع ضرایب بازده بر اساس پایه آسیاب در شکل 1 نشان داده شده است. 3، 4. برای مقایسه گزینه های پیشنهادی، میانگین مقادیر ضرایب تغییر شکل محاسبه شد. K inf, به edeو نسبت کشش شش پایه آسیاب شماره 7-12. نتایج محاسبات در جدول 2 ارائه شده است.

از جدول. 2 نشان می دهد که حداکثر مقدار متوسط ​​ضریب K infدر نوع 4 هنگام استفاده از سیستم گیج بیضی شکل دنده ای در پایه های میانی، حداکثر مقدار متوسط ​​ضریب رخ می دهد. به edeو نسبت کشیدگی در نوع 2، هنگام استفاده از سیستم های مربع بیضی و دایره بیضی.

بنابراین، نورد با استفاده از طرح کالیبراسیون گزینه 4، حداکثر کارایی سازه فلزی را در مقایسه با سایر گزینه ها، و از این رو حداقل دانه بندی ساختار فلزی پروفیل تمام شده را فراهم می کند.

گزینه سوم با حداقل مقادیر میانگین مشخص می شود K infو به ede، که حداقل مصرف انرژی را تضمین می کند و می تواند برای مجموعه ای که تحت عملیات حرارتی بعدی قرار می گیرد توصیه شود و تفاوت در ساختارهای حاصل را صاف کند.

شکل 3. توزیع ضریب تغییر شکل K inf هنگام نورد پروفیل گرد به قطر 28 میلی متر بر روی آسیاب "350".

برنج. شکل 4. توزیع ضریب تغییر فرم K ede در هنگام نورد پروفیل گرد به قطر 28 میلی متر روی آسیاب "350"

جدول 1 - گزینه های اندازه گیری رول های آسیاب مقطع متوسط ​​"350" در تولید پروفیل گرد به قطر 28 میلی متر.

توجه: () - نسبت محورهای کالیبر نابرابر

جدول 2 - مقادیر متوسط ​​شاخص‌های تغییر شکل و ضرایب تغییر شکل در طول نورد پروفیل گرد با توجه به طرح‌های کالیبراسیون مختلف

* - ?cp 7-12 - هود متوسط ​​برای پایه های شماره 7-12; ? ? - عصاره کل برای غرفه شماره 7-12

گزینه 2 یک مصالحه است و می تواند برای به دست آوردن پروفیل هایی با نیازهای کم برای سازه استفاده شود، اما امکان کاهش هزینه های انرژی برای پروفیل های نورد را فراهم می کند.

نتیجه.بنابراین، تجزیه و تحلیل و مدل‌سازی کالیبراسیون رول‌های آسیاب مقطع «350» با تغییر پارامترهایی مانند نسبت اضلاع کالیبرهای غیر هم محور (بیضی، بیضی دنده‌ای) و ضرایب ازدیاد طول در مرحله پیش پرداخت و. غرفه های تکمیلی امکان توسعه طرح های کالیبراسیون منطقی را با توجه به معیارهای "کارایی بهتر سازه" یا "حداکثر بهره وری انرژی" نشان دادند.

ادبیات:

1. A.I. Vinogradov, S.O. Korol درباره موضوع ایجاد رول های کالیبراسیون که کارایی تولید پروفیل ها را از مواد سخت تغییر شکل می دهد / بولتن Cherepovetsky دانشگاه دولتی. - 2010.- №3(26).- ص116-120

2. B.M. ایلیوکویچ، N.E. نخایف، اس.ای. مرکوریف نورد و کالیبراسیون. کتاب مرجع در 6 جلد، جلد 1، Dnepropetrovsk، Dnepro-VAL.-2002

امتیاز شما: هیچ یکمیانگین: 6.2 (5 رای)

الکسی ایوانوویچ و مارینا آناتولیونا عزیز! بیا بلافاصله صحبت کنیم. برای اظهار نظر شایسته در مورد این گزارش، باید حداقل در زمینه تولید نورد متخصص بود. و از آنجایی که ما چنین نیستیم، مجبوریم از موضع متالورژیست های عادل در مورد گزارش اظهار نظر کنیم. به نظر ما، در ارتباط با نیازهای رو به رشد دائمی برای بهبود کارایی کارخانه های نورد مقطع، انتخاب یک سیستم منطقی (طرح) برای اندازه گیری رول ها یک مشکل مهم برای تولید کنندگان است. هرچه راه حل آن ساده تر و در دسترس تر باشد، در این مورد، از طریق استفاده از مدل سازی ریاضی، جذابیت آن برای کارگران کارخانه بیشتر می شود. نویسندگان یکی از مهم ترین پارامترهای کارایی را انتخاب کردند - درجه بسط ساختار فلزی که با دو ضریب مشخص می شود: ناهمواری و کارایی (شاخص ضرایب نامفهوم هستند - "inf." و "ede"). البته امکان انتخاب چندین پارامتر به طور همزمان به عنوان معیار بهینه وجود داشت، به عنوان مثال، مربوط به حداقل کردن هزینه ها: حداقل مصرف انرژی برای تغییر شکل، حداقل تعداد عبور و شیب، حداقل سایش کالیبرها و غیره. بدیهی است که این راه حل مشکل را پیچیده تر می کند، اگرچه و آن را بیشتر بهینه می کند. بدون دانستن چیزی در مورد سایر روش های موجود برای محاسبه سیستم های کالیبراسیون رول برای آسیاب های نورد مقطعی، ارزیابی میزان تازگی و مزایای آن دشوار است. با این حال، مهم است که روش توسعه یافته توسط نویسندگان امکان تعیین طرح های کالیبراسیون منطقی را برای یک کارخانه خاص از یک شرکت خاص فراهم می کند. در توسعه کار و تأیید اثربخشی طرح‌های تعیین‌شده در نتیجه مدل‌سازی و محاسبه انجام شده، می‌توان به نویسندگان توصیه کرد که نورد واقعی را با نمونه‌برداری فلزی برای تعیین ریزساختار (اندازه دانه و غیره) انجام دهند. ) به طور متوالی در مراحل مختلف پیشروی فلز در فرآیند نورد (بعد از غرفه های آهنی، میانی و تکمیلی). علاوه بر این، به نظر ما، به منظور بهبود کیفیت محصولات فلزی ساخته شده و بهبود شرایط نورد، توصیه می شود در این راستا با کارگران فولاد تماس بگیرید، زیرا دومی دارای زرادخانه بزرگی از ابزار است که بهینه سازی ساختار و سطح را تضمین می کند. خواص فیزیکی و مکانیکی CW ریخته گری. بدیهی است که همراه با آنها، انتخاب نمایه بهینه (به عنوان مثال، مربع با گوشه های گرد و غیره) از نظر چرخه های کوتاه کردن و "تسهیل" عملیات نورد بعدی مهم است. اما این چنین است - بازتاب هایی که گزارش شما ما را به آن سوق داد. خیلی خوب بود که در بخش نه تنها بودم. در مسیر بهبود پارامترهای تکنولوژیکی و حالت‌های چرخش موفق باشید. Titova T.M.، Titova E.S.

این اولین تلاش برای استفاده از ضریب کارایی و ناهمواری در کالیبراسیون رول های نورد نیست. اما در مورد طولانی یک تجزیه و تحلیل سیستم عمیق در ترکیب با یک توجیه ریاضی وجود دارد. تنها می توان از تلاش های نویسنده در زمان ما استقبال کرد، زمانی که علاقه به علوم فنی رو به کاهش است. الف ویخودتس

هدف کار: آشنایی با اصول سایز بندی رول برای رول پروفیل مربعی و گرد.

اطلاعات نظری

I. مسائل کلی اندازه رول.

محصولات بلند در نتیجه چندین مورد به دست می آیند: پاس های متوالی که تعداد آنها به نسبت اندازه ها و شکل های قسمت اولیه و نهایی بستگی دارد، در حالی که در هر گذر بخش با رویکرد تدریجی به نمایه تمام شده تغییر می کند.

نورد برش فلز در رول های مدرج انجام می شود: i.e. در رول‌هایی با برش‌های ویژه مطابق با پیکربندی مورد نیاز مواد نورد در یک تراشه. برش حلقوی در یک رول / انجیر. 4.L/جریان I نامیده می شود و شکاف بین دو جریانی که یکی بالای دیگری قرار دارند و با در نظر گرفتن شکاف بین آنها با هم کار می کنند، گیج 2 نامیده می شود.

نورد در کالیبر، به عنوان یک قاعده، نمونه ای از تغییر شکل غیر یکنواخت مشخص فلز و Vبیشتر موارد با گسترش محدود.

هنگام کالیبره کردن رول های نورد، مقدار کاهش عبور باید همزمان با تعیین شکل ها و اندازه های متوالی کالیبرها در نظر گرفته شود. 42.2/ ارائه محصولات نورد با کیفیت بالا و ابعاد دقیق پروفیل.

گیج های مورد استفاده در نورد بسته به هدفشان به گروه های اصلی زیر تقسیم می شوند.

گیج ها را چین یا بکشید - طراحی شده برای کاهش سطح مقطع بیلت میلی متر. کالیبرهای نقاشی مربع با آرایش مورب، لوزی، بیضی هستند. ترکیب خاصی از این کالیبرها سیستم های کالیبر را تشکیل می دهد، به عنوان مثال، لوزی مربع، دایره بیضی و غیره. /شکل42.3/.

کالیبرهای مقدماتی Rough Go " که در آن، همراه با کاهش بیشتر برش محصول نورد، پروفیل با تقریب تدریجی ابعاد و اشکال آن به قسمت نهایی پردازش می شود.

گیج های تکمیل یا تکمیل , برای تکمیل نمایه ابعاد این کالیبرها می باشد 1,2...1,5% مشخصات کامل تر؛ برای انقباض فلز زمانی که سرد می شود کمک هزینه داده می شود.

2. عناصر کالیبر

فاصله بین رول هاارتفاع کالیبر مجموع عمق ویرز در قسمت بالایی است ساعت تی و h2 کمتر، رول و قدر اس بین رول ها

در حین نورد، فشار فلز تمایل دارد که رول ها را از هم جدا کند، در حالی که شکاف 5 افزایش می یابد که به آن پس زدگی یا فنر رول ها می گویند. از آنجایی که نقشه گیج نمایش داده می شود شکل و ابعاد آن را در زمان عبور نوار فشرده می کند، سپس فاصله بین رول ها هنگام نصب در پایه کمتر از شکاف نشان داده شده در نقاشی با مقدار برگشت رول ها کاهش می یابد. لازم به در نظر گرفتن این واقعیت است که در حین کار، فاصله بین رول ها در درجه فولاد، سایش رول ها و غیره تغییر می کند / برای تنظیم آسیاب باید تغییر کند. این تنظیم را می توان در صورت وجود شکاف بین رول ها انجام داد که برای آسیاب های کوچک کننده I...I.5٪، برای آسیاب های دیگر 0.5..1 پذیرفته می شود. % روی قطر رول

کالیبر صادر کند. دیوارهای جانبی جعبه / شکل 42.3 "مقداری شیب دارند بهمحورهای رول. این تمایل دیواره های کالیبر رهاسازی نامیده می شود. در حین غلت زدن، آزاد شدن پاس باعث وارد شدن راحت و صحیح نوار در پاس و خروج آزاد نوار از پاس می شود. اگر دیواره‌های کالیبر بر محور رول‌ها عمود باشند، یک نیشگون گرفتن قوی نوار مشاهده می‌شود و خطر چسباندن رول‌ها وجود خواهد داشت، زیرا گشاد شدن تقریباً همیشه با فرآیند نورد همراه است. به طور معمول، انتشار کالیبر در درصد فشرده می شود /~ 100 %/ یا در درجه μ و برای جعبه سنج 10..20% پذیرفته می شود

فشار بالا و پایین در طول نورد بسیار مهم است که از خروج مستقیم نوار از رول ها اطمینان حاصل شود. برای این منظور از سیم استفاده می شود، زیرا در هنگام نورد دلایلی وجود دارد که باعث خم شدن نوار به سمت رول های بالا و پایین شده است، این امر مستلزم نصب سیم بر روی رول های پایین و بالایی است. اما این تنظیم

اگر از قبل جهت مشخصی به نوار داده شود، که با استفاده از رول هایی با قطرهای مختلف به دست می آید، می توان از آن اجتناب کرد. تفاوت بین قطر چنگال ها معمولاً "فشار" نامیده می شود ، آیا قطر رول بالایی بزرگتر است ، آنها از "فشار بالایی" صحبت می کنند / شکل. 42.4/،

اگر قطر رول پایینی بزرگ در نظر گرفته شود، در این مورد "هیچکدام" وجود ندارد فشار کمتر". مقدار فشار به صورت اختلاف قطر بر حسب میلی متر بیان می شود. برای مقاطع طولانی، فشار بالایی بیشتر از I است. % از قطر متوسط ​​رول ها.