ساخت یک سنج تکمیل برای فولاد گرد. فولاد گرد نورد گرم
ارسال کار خوب خود در پایگاه دانش ساده است. از فرم زیر استفاده کنید
دانشجویان، دانشجویان تحصیلات تکمیلی، دانشمندان جوانی که از دانش پایه در تحصیل و کار خود استفاده می کنند از شما بسیار سپاسگزار خواهند بود.
میزبانی شده در http://www.allbest.ru/
وزارت آموزش و پرورش جمهوری بلاروس
موسسه آموزشی گومل ایالت دانشگاه فنیبه نام P.O. سوخو
گروه: متالورژی و ریخته گری
یادداشت توضیحی
به پروژه دوره
دوره: "تئوری و فناوری نورد و نقشه کشی"
با موضوع: "توسعه کالیبراسیون رول های نورد برای پروفیل گرد با قطر 5 میلی متر"
ساخته شده توسط دانش آموز گروه D-41
رودوا E.V.
بررسی شده توسط Ph.D. استادیار
بوباریکین یو.ال.
گومل 2012
1. معرفی
2. انتخاب کالیبرهای تکمیل و محاسبه سطح مقطع رول
3. انتخاب کالیبرهای نقاشیو محاسبه مقاطع رول
4. تعیین ابعاد کالیبرها
5. محاسبه سرعت نورد
6. محاسبه رژیم دمامتحرک
7. تعیین ضریب اصطکاک
8. محاسبه نیروی غلتش
9. محاسبه لنگر و توان غلتش
رول های نورد پروفیل بخش کالیبر
1 . معرفی
اساس فناوری های تولید نورد مقطع، تغییر شکل پلاستیک فلز در داخل است انواع مختلفکالیبر رول های آسیاب نورد.
پروفیل های مقطع از یک شمش در چندین پاس در کالیبر رول های نورد نورد می شوند که به فلز نورد شکل های مورد نیاز را می دهد. برای تولید با نورد مجموعه فلزی پروفیل ساده و شکل (گرد، مربع، شش ضلعی، نوار، زاویه ای، کانال، سه راهی و غیره)، باید کالیبراسیون رول های نورد محاسبه شود.
کالیبراسیون رول هاتعریف اشکال ابعاد و تعداد کالیبرهای اندازه گیری شده روی رول ها برای به دست آوردن یک پروفیل تمام شده نامیده می شود.
رول سنج- این شکافی است که توسط برش در رول ها یا جریانی در یک صفحه عمودی که از محورهای رول ها می گذرد ایجاد می شود.
کالیبراسیون باید از نورد شدن از شمش پروفیل مورد نیاز با شکل و ابعاد مورد نیاز در محدوده تحمل پذیرفته شده و همچنین اطمینان حاصل کند. کیفیت خوبمحصولات نورد، حداکثر بهره وری نورد، حداقل سایش و مصرف انرژی صرف شده برای بهره برداری از کارخانه نورد.
نورد پروفیل در ابتدا در کالیبرهای کششی انجام می شود که فقط برای کاهش سطح مقطع شمش نورد طراحی شده اند. با کاهش سطح مقطع قطعه کار، دومی بدون نزدیک شدن به شکل مقطع نوار به مقدار مورد نیاز، از نظر طول کشیده می شود، بنابراین این کالیبرها نامیده می شوند. اگزوز. پس از عبور از گذرگاه های کششی، قطعه کار در پاس های تکمیلی غلت می خورد. کالیبرهای فینیشینگ به دو دسته پیش فینیشینگ و تکمیل کننده تقسیم می شوند. در سنج های پیش از اتمام (ممکن است چندین یا یک وجود داشته باشد)، با کاهش بیشتر مساحت، پیکربندی بخش به شکل داده شده نمایه تمام شده نزدیک می شود و عناصر جداگانه آن تشکیل می شود. در پاس پایانی (همیشه یکسان است) اشکال و اندازه های مورد نیاز پروفیل در نهایت شکل می گیرد، روی آخرین پاس نورد قرار می گیرد.
2. انتخاب کالیبرهای تکمیل و محاسبه سطح مقطعهny peal
انتخاب کمیتtva و اشکال تکمیل کالیبر
تعداد و شکل گیج های تکمیلی، یعنی گیج های تکمیل و پیش تکمیل، به شکل پروفیل نهایی یا نهایی و به سیستم کالیبراسیون گیج نهایی پذیرفته شده بستگی دارد.
برای یک پروفیل گرد، گیج های تکمیلی گیج بیضی قبل از اتمام و گیج گرد تکمیلی هستند. پس از اتمام پاس بیضی، رول پروفیل بیضی از شیب 90 درجه عبور کرده و وارد پاس گرد تکمیلی می شود که در نهایت پروفیل گرد تشکیل می شود (شکل 2.1). در این مورد، شکل کالیبر بیضی قبل از تکمیل به ابعاد پروفیل تکمیل بستگی دارد. شکل یک سنج بیضی شکل پیش از اتمام را برای اندازه های پروفیل تکمیلی متوسط و کوچک نشان می دهد.
برنج. 2.1 طرح تکمیل کالیبرهای یک پروفیل گرد
چرخش رول را می توان با کمک سیم های چرخشی مخصوص بین پایه های نورد برای آسیاب های پیوسته یا دستگاه های تراشکاری، بین پاس های نورد برای کارخانه های ریخته گری انجام داد. علاوه بر این، در آسیاب های پیوسته، شرایط چرخش 90 درجه را می توان با استندهای رول متناوب با آرایش افقی و عمودی محورهای رول ها انجام داد.
برای نورد پروفیل گرد در گروه کالیبرهای تکمیلی، از کالیبرهای بیضی گرد و پیش فینیشینگ استفاده می شود.
تعیین ابعاد پروفیل نهایی در حالت گرممنموسسات تحقیقاتی
برای افزایش طول عمر کالیبرها، محاسبه برای به دست آوردن یک پروفیل با تحمل منهای ابعاد آن انجام می شود. برای در نظر گرفتن کاهش ابعاد پروفیل نورد شده در حالت گرم در هنگام سرد شدن، لازم است اندازه پروفیل در حالت سرد در ضریب ضرب شود. 1,01-1,015 .
با گرفتن تلورانس منهای برای پروفیل انتهای گرد، اندازه دایره را در حالت سرد پیدا می کنیم:
اندازه چرخ تکمیل گرم:
تعیین ضرایب کشیدگی در کالیبرهای تکمیلی.
برای یک کالیبر گرد تکمیلی، ضریب کشیدگی که در آن k تعداد کالیبرهای تکمیلی است، و همچنین برای یک کالیبر بیضی قبل از تکمیل، از نمودار در شکل 1 تعیین می کنیم. 2.2.
شکل 2.2 وابستگی ضرایب ازدیاد طول در دایره تکمیل و همچنین در بیضی قبل از تکمیل، به قطر متناظر دایره .
نکته: در صورتی که پروفیل گرد با قطر کمتر از 12 میلیمتر را شامل شود، ضرایب ازدیاد طول در گذرهای تکمیل و پیش تکمیل مطابق با تعیین می شود. توصیه های عملیبرای یک پروفایل خاص با در نظر گرفتن ویژگی های ساختاری آسیاب نورد 150 BMZ، رسم متوسط را برابر با 1.25 در نظر می گیریم.
تعیین سطح مقطع پروفیل ها در گلدان های تکمیلیبراه
مناطق پروفیل در کالیبرهای تکمیل شده توسط وابستگی ها تعیین می شود:
که در آن سطح مقطع محصولات نورد شده در کالیبر نهایی تعیین می شود
با توجه به ابعاد داغ پروفیل نهایی؛ - سطح مقطع رول در آخرین پاس پیش پایان؛ - سطح مقطع رول در پاس ماقبل پایانی. اجازه دهید سطح مقطع نوار را در یک پاس گرد نهایی تعیین کنیم:
سطح مقطع نوار در کالیبر بیضی قبل از تکمیل عبارت است از:
سطح مقطع در آخرین گذر پیش نویس و بر این اساس، در آخرین گذر نورد گروه ترسیمی پاس ها، با فرمول تعیین می شود:
3. انتخاب کالیبرهای ترسیمی ومحاسبه سطح مقطع رول
انتخاب سیستم ترسیم
به عنوان یک قاعده، کالیبرهای طراحی بر اساس سیستم های خاصی شکل می گیرند که با شکل متناوب کالیبرهای همان نوع تعیین می شوند.
هر سیستم کشش سنج با یک جفت گیج کشش مشخص می شود که نام سیستم کشش سنج را تعیین می کند.
جفت کالیبر نقاشی- اینها دو کالیبر متوالی هستند که در آنها قطعه کار از حالت هم محور در کالیبر اول به حالت غیر هم محور نزدیک می شود و در حالت دوم دوباره به یک هم محور می رسد اما با کاهش سطح مقطع.
سیستم های کالیبر ترسیم زیر استفاده می شود: سیستم کالیبر مستطیلی، سیستم لوله مستطیلی صاف، سیستم مربع بیضی، سیستم لوزی-مربع، سیستم لوزی-لوزی، مربع مربع، سیستم جهانی، سیستم ترکیبی، سیستم دایره بیضی، سیستم بیضی شکل آجدار.
در آسیاب های نورد پیوسته مدرن با مقطع کوچک و متوسط، بیشتر از سیستم ها استفاده می شود: مربع لوزی، بیضی مربع، دایره بیضی و بیضی شکل آجدار.
این سیستم های اندازه گیری کیفیت خوب محصولات نورد شده و موقعیت ثابت رول در کالیبرها را تضمین می کنند.
هنگام نورد در کالیبرهای کششی، رول همیشه حول محور طولی خود در یک زاویه معین کج یا می چرخد (معمولاً 45 درجهیا 90 درجه) در انتقال رول بین پایه ها از کالیبر اول یک جفت کالیبر به کالیبر دیگر.
چرخش را می توان با پایه های نورد متناوب افقی و عمودی جایگزین کرد که بدون چرخاندن قطعه کار یک اثر چرخشی ایجاد می کند.
چرخاندن رول یا پایه های نورد یا رول های افقی و عمودی متناوب برای انتقال حالت ناهموار قطعه کار پس از عبور کالیبر اول یک جفت کالیبر کششی به حالت هم محور در کالیبر دوم جفت ضروری است.
یکی از امیدوار کننده ترین سیستم های اندازه گیری، سیستم بیضی شکل آجدار است که حالت نورد پایدار و کیفیت خوب محصولات نورد را فراهم می کند.
در این سیستم در کالیبرهای بیضی، قطعه کار به حالت بیضی نابرابر با اختلاف زیاد در ابعاد محورهای بیضی و در کالیبرهای بیضی آجدار به حالت بیضی هم محور با اختلاف کمی در ابعاد محورها پس از تغییر شکل بیضی نابرابر قبلی در امتداد محور اصلی. بنابراین قطعه کار به طور متوالی از انواع کالیبرها عبور می کند: بیضی - بیضی آجدار - بیضی - بیضی آجدار و غیره. تا کاهش مورد نیاز در بخش قطعه کار به دست آید.
تعیین میانگین عصاره دراراه رسم کالیبرها و اعدادپاس های چرخشی.
برای تعیین تعداد پاس های نورد nابتدا تعداد تخمینی جفت کالیبرهای ترسیمی را تعیین می کنیم:
سطح مقطع قطعه کار در حالت گرم کجاست.
سطح مقطع قطعه کار در آخرین پاس ترسیمی.
پس از تعیین تعداد دقیق جفت کالیبرهای ترسیمی، باید مقدار تصحیح شده میانگین رسم را برای یک جفت کالیبر ترسیمی تنظیم کرد.
تعداد پاس های نورد در پاس های ترسیمی عبارتند از:
تعداد پاس های نورد برای کل فناوری نورد عبارت است از:
جایی که به- تعداد کالیبرهای تکمیلی.
در اینجا لازم است بررسی شود که آیا تعداد کل پاس های نورد از تعداد غرفه های نورد آسیاب با توجه به نابرابری بیشتر می شود یا خیر:
جایی که با- تعداد غرفه های نورد آسیاب.
سطح مقطع قطعه کار در حالت گرم، با در نظر گرفتن تحمل گسترده برای اندازه مقطع، با اندازه مقطع اسمی تعیین می شود:
برای سیستم بیضی - بیضی دنده. تایید کنید.
تعداد محاسبه شده جفت کالیبرهای ترسیمی عبارتند از:
ما تعداد دقیق جفت کالیبرهای ترسیمی را می پذیریم.
مقدار تصحیح شده رسم متوسط برای یک جفت کالیبر ترسیمی برابر است با:
تعداد پاس های نورد در پاس های کششی مطابق (3.3) عبارتند از:
تعداد پاس های چرخشی:
اجازه دهید شرایط (3.4) را بررسی کنیم: .
نتایج توزیع پاس های نورد و انواع کالیبرها بر اساس پایه آسیاب در جدول 3.1 وارد شده است.
تعریف هود برای جفت هود.
عصاره هر جفت کالیبر با وابستگی تعیین می شود:
تغییر در مقدار کجاست
هنگام ایجاد تغییرات در مقادیر عصاره ها برای هر جفت کالیبر، لازم است برابری 0 مجموع جبری همه تغییرات را در نظر بگیرید، یعنی. شرط باید رعایت شود:
اجازه دهید عصاره های هر جفت کالیبر را با در نظر گرفتن توزیع مجدد آنها تعیین کنیم، به طوری که جفت های اولیه کالیبر داشته باشند. ارزش های بزرگهودها، و دومی کوچکتر هستند.
برای هر جفت کالیبر طبق عبارت (3.5) تغییراتی ایجاد می کنیم، به یاد داشته باشید که مجموع جبری این تغییرات باید برابر با 0 باشد:
تعیین هودها با عبور غلتان در سیستم هودوکالیبرها
بیایید هود را برای بیضی های لبه با فرمول شناخته شده تعریف کنیم:
عصاره های بیضی با فرمول تعیین می شوند:
با استفاده از فرمول های (3.7) و (3.8)، مقادیر عددی نقشه ها را برای همه عبورهای غلتشی در طول مسیرهای ترسیمی تعیین می کنیم:
برای j= 7(14;13)
تمام مقادیر هود برای کالیبرهای ترسیم و تکمیل در جدول 3.1 وارد شده است.
تعیین سطح مقطع رول در کالیبرهای کششی.
اجازه دهید سطح مقطع رول را بعد از هر پاس نورد طبق فرمول تعیین کنیم:
سطح مقطع رول کجاست.
مساحت بخش نورد شده در مسیر نورد.
استخراج در کالیبر بعدی در جریان نورد.
طبق شرط، پس از آخرین پاس، یعنی 26، سطح مقطع رول باید برابر باشد. 28.35 . بنابراین، برای.
سطح مقطع قطعه کار قبل از اولین پاس برابر با سطح مقطع قطعه کار اصلی است. این مقدار باید از محصول بدست آید. اما به دلیل انباشتگی خطاهای گرد کردن در محاسبات، برای به دست آوردن دقیق مقدار، لازم است مقدار اکستروژن در اولین پاس اصلاح شود:
مقادیر به دست آمده از سطح مقطع رول برای همه پاس های نورد در جدول 3.1 وارد شده است.
جدول 3.1 جدول کالیبراسیون
|
نوع کالیبر |
سطح مقطع F، |
||||
|
بیضی شکل |
|||||
|
بیضی دنده |
|||||
|
بیضی شکل |
|||||
|
بیضی دنده |
|||||
|
بیضی شکل |
|||||
|
بیضی دنده |
|||||
|
بیضی شکل |
|||||
|
بیضی دنده |
|||||
|
بیضی شکل |
|||||
|
بیضی دنده |
|||||
|
بیضی شکل |
|||||
|
بیضی دنده |
|||||
|
بیضی شکل |
|||||
|
بیضی دنده |
|||||
|
بیضی شکل |
|||||
|
بیضی دنده |
|||||
|
بیضی شکل |
|||||
|
بیضی دنده |
|||||
|
بیضی شکل |
|||||
|
بیضی دنده |
|||||
|
بیضی شکل |
|||||
|
بیضی دنده |
|||||
|
بیضی شکل |
|||||
|
بیضی دنده |
|||||
|
بیضی شکل |
|||||
|
بیضی دنده |
|||||
|
پیش تکمیل بیضی |
|||||
|
دور را تمام کنید |
4. تعیین ابعاد کالیبرها
طرح ساخت یک کالیبر دور نهایی K-th در شکل 4.1 نشان داده شده است. نمودار نشان می دهد اندازه های زیر: - قطر یا ارتفاع کالیبر برابر با بعد گرم قطر پروفیل نهایی میله های گرد; - شکاف بین رول؛ - زاویه انتشار کالیبر؛ - عرض کالیبر
شکل 4.1 طرح یک کالیبر گرد
مقدار فاصله بین رول با فرمول تعیین می شود:
عرض گیج و پهنای نوار برابر با قطر گیج خواهد بود.
مقادیر و موارد زیر را انتخاب کنید:
طرح ساخت یک بیضی قبل از تکمیل (K-1) - کالیبر هفتم نورد یک نوار بیضی شکل که برای نورد بعدی در یک کالیبر گرد تکمیلی پروفیل گرد با قطر بیش از 80 میلی متر در نظر گرفته شده است در شکل نشان داده شده است. 4.2. بیایید محاسبات تمام اندازه های لازم را انجام دهیم:
شکل 4.2 طرح کالیبر بیضی شکل
ارتفاع کالیبر برابر با ارتفاع نوار است که با فرمول تعیین می شود:
قطر سرد پروفیل گرد تکمیل نورد کجاست.
ضریبی که پهن شدن نوار بیضی شکل را در کالیبر دور نهایی در نظر می گیرد.
کند شدن نوار با فرمول تعیین می شود:
برنج. 4.3 وابستگی ضریب به عرض نوار بیضی شکل آجدار قبل از گیج بیضی آجدار
پهنای باند با فرمول تعیین می شود:
سطح مقطع نوار بیضی پس از عبور از کالیبر بیضی قبل از اتمام کجاست. شعاع طرح کلی گیج بیضی قبل از اتمام با فرمول تعیین می شود:
ما مقدار فاصله بین رول را تعیین می کنیم:
عرض سنج با فرمول تعیین می شود:
ما ضریب پر شدن کالیبر را تعیین می کنیم:
مقدار باید در محدوده باشد.
ابعاد اصلی کالیبرهای تکمیل و پیش تکمیل در جدول 4.1 وارد شده است.
ساخت کالیبرهای نقشه کشی.
برای سیستم ترسیم کالیبرهای بیضی - بیضی آجدار، ابتدا تمام کالیبرهای بیضی آجدار را طبق طرح شکل 4.4 و محاسبه زیر می سازیم. هنگام رول کردن پروفیل مربعی، آخرین مورد در مسیر نورد، یک کالیبر مربع هم محور است و در عین حال یک کالیبر مربعی پیش از اتمام است. در مورد ما، مشخصات اولیه شمش نورد مربع است، بنابراین برای گرفتن راحت شمش، اولین پاس هم محور را در امتداد مسیر نورد مطابق طرح شکل 4.4 می سازیم. سپس تمام کالیبرهای بیضی را طبق طرح شکل 4.2 می سازیم. و محاسبه زیر
برنج. 4.4. نمودار یک سنج بیضی شکل آجدار
برای همه گیج های بیضی شکل آجدار، یعنی. برای همه کالیبرهای x، ابعاد کالیبر به ترتیب زیر تعیین می شود.
مثال محاسبه برای کالیبر 26.
عرض نوار بیضی شکل دنده
سطح مقطع نوار بیضی دنده کجاست.
ارتفاع نوار بیضی شکل دنده
عرض سنج است
که در آن ضریب پرکننده کالیبر برابر است با 0,92…0,99 ، پیش پذیرش
شعاع طرح کلی گیج
صافی نوار عبارت است از:
ارتفاع شکاف رول از محدوده ای تعیین می شود که در آن قطر رول های پایه غلتکی مربوطه است.
در این صورت شرط
به طور مشابه، ما محاسبه را برای سایر کالیبرهای x انجام می دهیم. تمام ابعاد اصلی کالیبرهای بیضی آجدار را در جدول 4.1 وارد می کنیم.
برای همه کالیبرهای غیر هم محور (شکل 4.2.)، ابعاد در برابر حرکت نورد تعیین می شود.
برای هر یکمین کالیبر بیضی غیر هم محور، ابعاد به ترتیب زیر تعیین می شود.
ابتدا گشاد شدن شیار بیضی شکل آجدار متساوی را به دنبال کالیبر داده شده در مسیر نورد طبق فرمول تعیین می کنیم:
انبساط تعیین شده از نمودار شکل 1 کجاست. 4.6. بسته به عرض نوار بیضی شکل دنده در نظر گرفته شده؛
قطر پایه برای یک پاس هم محور داده شده رول می شود.
شکل 4.6. وابستگی مقدار پهن شدن نوار بیضی در کالیبر بیضی آجدار به عرض نوار بیضی شکل آجدار در حین غلت زدن در رول ها.
ارتفاع نوار بیضی شکل:
ارتفاع کالیبر برابر با ارتفاع نوار است، یعنی .
صافی نوار بیضی برابر است با:
ضریب تعیین شده از نمودار در کجا است. 4.3.
مقدار اولیه برای عرض نوار بیضی شکل:
سطح مقطع نوار پس از عبور از کالیبر در نظر گرفته شده کجاست.
مقدار متوسط کاهش مطلق فلز در کالیبر بیضی در نظر گرفته شده (برای):
عرض نوار بیضی شکل لوزی در کالیبر قبلی مورد نظر کجاست.
شعاع نورد رول برابر است با:
قطر رول های پایه در نظر گرفته شده کجاست.
ارتفاع متوسط نوار در خروجی به کالیبر در نظر گرفته شده برابر است با:
پهن شدن فلز در کالیبر بیضی با فرمول تعیین می شود:
عرض نوار بیضی شکل:
شعاع طرح کلی کالیبر با فرمول تعیین می شود:
مقدار اولیه شکاف بین رول با توجه به شرایط، از محدوده تخصیص داده می شود.
ضریب پر شدن گیج:
پس از آن، وضعیت پر شدن معمولی کالیبر با فلز را بررسی می کنیم.
بیایید طبق فرمول های بالا برای کالیبر 3 بیضی غیر هم محور محاسبه کنیم.
به طور مشابه، ما محاسبه را برای بقیه - کالیبرها انجام می دهیم. ابعاد اصلی تمام کالیبرهای بیضی میانی در جدول وارد شده است. 4.1.
جدول 4.1. عمق برش کالیبر با فرمول تعیین می شود:
جدول 4.1 جدول کالیبراسیون،
|
شماره پاس نورد |
ارتفاع نوار |
عرض خط |
ارتفاع کالیبر |
عرض سنج |
شکاف رول |
عمق درج |
|
5. محاسبه سرعت چرخش
تمام مقادیر قطر نورد رول ها را تعیین و در جدول 5.1 وارد می کنیم. در این مورد، برای گیج های بیضی، از طریق شعاع تعیین شده با فرمول (4.31) تعریف می کنیم. برای تمام کالیبرهای دیگر، قطر نورد رول ها با فرمول تعیین می شود:
قطر بشکه رول با کالیبر مربوطه کجاست.
سطح مقطع نوار در خروجی کالیبر مربوطه؛
عرض نوار در خروجی از کالیبر.
ما محاسبه را برای 2 کالیبر انجام خواهیم داد.
سپس تعداد دور در دقیقه رول ها را در آخرین پایه در مسیر نورد طبق فرمول تعیین می کنیم:
سرعت غلتش در خروجی آخرین پایه که با تعیین می شود کجاست
شرایط کار آسیاب، 8 0 ام‌اس;
قطر رول نورد n-ای قفس میلی متر.
ناحیه مقطعی نوار پس از عبور کجاست nپایه، یعنی اجاره نهایی، .
برای اطمینان از مقداری کشش نوار بین پایه ها، ثابت کالیبراسیون برای هر پاس نورد باید با حرکت از اولین پاس به پاس بعدی کمی کاهش یابد. بنابراین، ثابت کالیبراسیون برای پاس ماقبل آخر به صورت زیر است:
بر اساس قیاس در برابر حرکت نورد، ما ثابت کالیبراسیون را برای همه پاسهای نورد تعیین می‌کنیم، یعنی.
سرعت چرخش رول ها برای هر پاس با فرمول تعیین می شود:
تمام مقادیر در جدول 5.1 وارد شده است.
سرعت نوار پس از هر پاس نورد با فرمول تعیین می شود:
در کجا و در کجا.
تمام مقادیر در جدول 5.1 وارد شده است.
به طور مشابه، ما محاسبه را برای تمام کالیبرهای دیگر انجام می دهیم و تمام نتایج محاسبات را در جدول 5.1 وارد می کنیم.
جدول 5.1. جدول کالیبراسیون
|
رول پاس |
قطر نورد رول ها، |
ثابت کالیبراسیون، |
سرعت رول، |
سرعت لاین، |
|
6. محاسبه دماحالت تور نورد
وظیفه محاسبه رژیم دمایی نورد، تعیین دمای گرمایش اولیه بیلت قبل از نورد و تعیین دمای رول پس از هر پاس نورد است.
آسیاب نورد سیم ریز 320 دارای دمای بیلت در خروجی کوره در مقابل اولین پایه نورد است 107 0 . هنگام نورد در یک گروه 20 پایه و یک بلوک سیمی، دمای محصول نورد شده در خروجی این بلوک برابر است. 1010…1070 . دمای گرمایش بیلت برای نورد پروفیل مربعی فولادی 45 با در نظر گرفتن جدول. 6.1. و قابلیت های تکنولوژیکی کوره آسیاب 320 برابر بگیرید 12 50 ، و در خروجی از جایگاه بیستم دمای محصولات نورد شده برابر با 107 0 .
دمای رول برای پاس های نورد برابر با میانگین در نظر گرفته می شود، یعنی.
7. تعیین ضریب اصطکاک
ضریب اصطکاک در هنگام نورد گرم فلزات را می توان با فرمول برای هر پاس نورد تعیین کرد:
ضریب بسته به جنس رول ها کجاست. برای رول های چدنی، برای فولاد؛
ضریب بسته به محتوای کربن در فلز نورد شده و از جدول تعیین می شود. 7.1. (m / s 2130 p. 60).
ضریب بسته به سرعت نورد یا سرعت خطی چرخش رول ها و از جدول تعیین می شود. 7.2. (m / s 2130 p. 60).
به همین ترتیب، با استفاده از فرمول (7.1)، ضریب اصطکاک را برای هر پاس نورد محاسبه می کنیم، تمام داده های لازم و نتایج محاسبات را در جدول 7.1 وارد می کنیم.
جدول 7.1
|
شماره پاس نورد |
|||||
8. محاسبه نیروی غلتش
تعیین سطح تماس فلز با رول.
ناحیه تماس فلز نورد شده با رول منکالیبر -ام با فرمول تعیین می شود:
عرض و ارتفاع نوار در خروجی به کالیبر کجا و هستند.
و - عرض و ارتفاع نوار در خروجی از کالیبر.
ضریب تأثیر شکل کالیبر که توسط تب تعیین می شود. 8.1. (m / s 2130 p. 60). - شعاع رول در امتداد پایین کالیبر.
شعاع رول در امتداد پایین کالیبر با فرمول تعیین می شود:
قطر بشکه رول کجاست. و - ارتفاع و فاصله بین رول کالیبر. بیایید پاس اول را محاسبه کنیم:
همه مقادیر به همین ترتیب محاسبه شده و در جدول وارد می شوند. 8.1.
تعیین ضریب حالت تنش ناحیه تغییر شکل.
ضریب حالت تنش ناحیه تغییر شکل در طول نورد نوار برای هر عبور نورد با فرمول تعیین می شود:
ضریب کجاست که تأثیر روی حالت تنش عرض ناحیه تغییر شکل را در نظر می گیرد.
ضریب با در نظر گرفتن تأثیر ارتفاع فوکوس؛
ضریب با در نظر گرفتن اثر غلتیدن در پاس.
ضریب با رابطه زیر تعیین می شود
ضریب توسط وابستگی تعیین می شود
جایی که - فاکتور شکل کالیبر برای کالیبرهای غیر شکل (مربع، لوزی، بیضی، دایره، شش ضلعی و غیره)؛
فاکتور شکل گیج برای گیج های شکل دار.
بیایید پاس اول را محاسبه کنیم:
تعیین مقاومت در برابر تغییر شکل پلاستیک.
مقاومت تغییر شکل پلاستیک فلز نورد شده برای هر پاس نورد در ترتیب زیر تعیین می شود.
درجه تغییر شکل را تعیین کنید
سپس نرخ کرنش را تعیین می کنیم
سرعت چرخش در کجاست میلی متر بر ثانیه، از جدول می گیریم. 5.1.
با فرمول تعریف کنید:
بیایید پاس اول را محاسبه کنیم:
تمام مقادیر در جدول وارد شده است. 8.1.
تعیین فشار متوسط و نیروی غلتشی.
میانگین فشار غلتشی برای هر پاس نورد عبارت است از:
نیروی غلتشی برای هر پاس
بیایید پاس اول را محاسبه کنیم:
تمام مقادیر و در جدول 8.1 وارد شده است
جدول 8.1. جدول کالیبراسیون
|
شماره پاس رولینگ |
دمای فلز، |
ضریب اصطکاک، f |
منطقه تماس، |
عامل استرس ایالت ها، |
|
ادامه جدول 8.1.
|
شماره پاس رولینگ |
مقاومت در برابر تغییر شکل پلاستیک |
فشار غلتشی متوسط، |
نیروی نورد، P، kN |
لحظه چرخیدن |
قدرت طرفدار غلطک N, kW |
|
9. راسحتی گشتاور و قدرت غلتش
لحظه چرخش با فرمول تعیین می شود:
به طور مشابه، لحظه اینرسی را برای هر پاس نورد تعیین می کنیم، تمام نتایج محاسبه را در جدول وارد می کنیم.
تعیین قدرت نورد
قدرت نورد با فرمول تعیین می شود:
مثال محاسبه برای اولین پاس نورد:
به طور مشابه، ما قدرت را برای هر پاس تعیین می کنیم، تمام نتایج محاسبه را در جدول 8.1 وارد می کنیم.
میزبانی شده در Allbest.ru
اسناد مشابه
بررسی مفهوم کانال و کالیبراسیون. محاسبه کالیبراسیون رول های کانال نورد شماره 16P روی آسیاب 500. ساخت کالیبرها و چیدمان آنها بر روی رول ها. طبقه بندی کالیبرها، وظایف و عناصر کالیبراسیون. روش های اصلی نورد کانال
مقاله ترم، اضافه شده در 2013/01/25
مشخصات تجهیزات اصلی و کمکی آسیاب 350. انتخاب سیستم کالیبراسیون رول برای تولید پروفیل گرد به قطر 50 میلی متر. پشتیبانی مترولوژیک برای اندازه گیری ابعاد محصولات نورد. محاسبه ظرفیت تولید کارگاه.
پایان نامه، اضافه شده در 2012/10/24
انتخاب فولاد برای قطعه کار، روش نورد، تجهیزات اصلی و کمکی، بالابر و وسایل حمل و نقل. تکنولوژی نورد و گرم کردن بیلت در مقابل آن. محاسبه کالیبراسیون رول برای نورد فولاد گرد برای فایل ها و سوهان.
مقاله ترم، اضافه شده 04/13/2012
مشخصات فنیدستگاه انتقال محاسبه کالیبراسیون رول ها برای نورد تیر I در پایه های جهانی و کمکی. میزهای غلتکی خطوط کاری گروه های میانی، پیش تکمیل و تکمیل. نقص در تیرهای نورد I.
پایان نامه، اضافه شده در 1393/10/23
شرایط کار و الزامات رول های نورد، ویژگی های اصلی عملیاتی آنها. مواد رول به عنوان یک عامل بهینه سازی. وسیله ای پیشرونده برای افزایش مقاومت رول های نورد در برابر سایش و شکستگی. روش های اصلی ساخت رول.
کار کنترل، اضافه شده در 2009/08/17
ماهیت فرآیند نورد فلز. مرکز تغییر شکل و زاویه جذب در هنگام نورد. دستگاه و طبقه بندی کارخانه های نورد. غلتک و عناصر آن مبانی فناوری تولید نورد. فن آوری تولید انواع خاصیاجاره ای.
چکیده، اضافه شده در 2010/09/18
تکنولوژی تولید فولاد با زاویه هم قفسه شماره 2. الزامات فنی برای قطعه کار اولیه و محصولات نهایی. نسبت های هندسی در گیج های زاویه ای. روش محاسبه کالیبراسیون رول ها. انتخاب نوع آسیاب و مشخصات فنی آن.
مقاله ترم، اضافه شده در 2014/01/18
محاسبه حداکثر کاهش فلز توسط رول ها با توجه به شرایط دور فلز و قدرت. میانگین کاهش در هر پاس و تعداد پاس. طول رول و نسبت کشش با پاس. تعیین ابعاد کالیبرها و ترسیم اسکیس رول های مورد بررسی.
مقاله ترم، اضافه شده در 2010/12/25
مجموعه و الزامات اسناد هنجاری برای لوله ها. تکنولوژی و تجهیزات تولید لوله. توسعه الگوریتم های کنترل برای آسیاب کاهش TPA-80. محاسبه نورد و کالیبراسیون رول های آسیاب احیا. پارامترهای قدرت نورد.
پایان نامه، اضافه شده در 2010/07/24
مفهوم و ساختار رول نورد سرد، هدف و الزامات آنها. معیارهای انتخاب تجهیزات آهنگری و شمش اولیه. ویژگی های تجهیزات بخش های کارگاهی. تولید رول نورد سرد در "Ormeto-Uumz".
کالیبراسیون پروفیل ها و رول های در نظر گرفته شده برای نورد فولاد گرد و مربع
به فولاد گرد نورد گرمطبق GOST 2590-71، پروفیل هایی طبقه بندی می شوند که دارای شکل مقطع دایره ای با قطر 5 تا 250 میلی متر هستند.
در حالت کلی، طرح کالیبراسیون برای فولاد گرد را می توان به دو بخش تقسیم کرد: اولی کالیبراسیون برای گروه های خشن و میانی پایه ها است و تعدادی از پروفیل ها را برآورده می کند، از این نظر برای چندین پروفیل نهایی از مقاطع مختلف رایج است. مربع، نوار، شش ضلعی و غیره) و دومی به عنوان یک سیستم خاص برای سه یا چهار پایه آخر در نظر گرفته شده است و تنها مشخصه این پروفیل فولادی گرد است. در گروه های پیش نویس و میانی پایه ها می توان از سیستم های کالیبر استفاده کرد: مستطیل - مربع جعبه، شش گوش - مربع، بیضی - مربع، بیضی - بیضی عمودی.
برای سه تا چهار پایه پروفیل آخر، سیستم گیج نیز ثابت نیست. الگوی خاصی فقط در دو پایه آخر مشاهده می شود: پایه تکمیل دارای یک پاس گرد است، پایه پیش از اتمام بیضی شکل است، عبور پایه سوم از انتهای غلتک می تواند اشکال مختلفی داشته باشد که روی آن سیستم اندازه گیری وجود دارد. بستگی دارد.
طرح های کلی کالیبر چهار پاس آخر هنگام نورد فولاد گرد. از این طرح ها نتیجه می شود که کالیبرهای بیضی دو شکل به عنوان کالیبرهای پیش پایان استفاده می شود: یک شعاع و با مستطیل های گرد - به اصطلاح کالیبرهای "مسطح". طرح اول هنگام نورد فولاد گرد با اکثر اندازه های پروفیل استفاده می شود ، دومی - عمدتاً برای فولاد گرد با قطرهای بزرگ و فولاد تقویت کننده.
با توجه به اولین طرح کلی نورد، هفت نوع کالیبر مورد استفاده در پایه پیش‌شکل را می‌توان ذکر کرد. طبق طرح کلی دوم، تنها دو نوع کالیبر بیشترین کاربرد را پیدا کرده‌اند: جعبه مربع 1 و مربع 3، که به صورت مورب در بشکه رول بریده می‌شوند.
سیستم ها و فرم کالیبرهای مورد استفاده برای گروه های خشن و میانی پایه ها می تواند بسیار متنوع باشد و به عوامل متعددی بستگی دارد که عمده ترین آنها نوع آسیاب و طراحی تجهیزات اصلی و کمکی آن است.
در حال حاضر، تعدادی تکنیک برای ساخت گیج تکمیلی برای فولاد گرد وجود دارد: ترسیم گیج با دو شعاع از مراکز مختلف. پخ زدن در کانکتورهای رول به منظور جلوگیری از نوار برش های ضخامت کوچک رول با یقه های کالیبر. تشکیل رهاسازی توسط طرح کلی کالیبر در امتداد کانکتور و غیره. تمرین نشان می دهد که یک سنج تکمیل، که با یک شعاع مشخص شده و تنها یک اندازه دارد - قطر داخلی، شرایط لازم را برای به دست آوردن یک نمایه با کیفیت بالا از نظر هندسی درست، به ویژه یک پروفیل با قطر زیاد، برآورده نمی کند. به عنوان یک قاعده، در چنین کالیبری، حتی با کوچکترین تغییر در شرایط تکنولوژیکی (کاهش دمای نورد، توسعه رول های کالیبر پیش از اتمام، افزایش ارتفاع بیضی و غیره)، جریان ها از فلز سرریز می شوند. به دست آوردن یک پروفیل مطابق با شکل پاس پایان نیاز به کنترل دائمی ابعاد میله بیضی قبل از اتمام دارد. در موارد سرریز گیج، حفظ قطر پروفیل، حتی در حد تلرانس مثبت، همیشه امکان پذیر نیست.
به منظور از بین بردن کاستی های ذکر شده، توصیه می شود برای یک پروفیل فولادی گرد، یک گیج تکمیلی با کمبر (خروجی) طراحی کنید، یعنی قطر افقی کمی بزرگتر در مقایسه با قطر عمودی فراهم شود. همچنین این امر به دلیل این امر ضروری است که رول مقطع بیضی شکل وارد شده به پاس پایانی در نقاطی در انتهای محور اصلی دمای پایین تری دارد و انقباض حرارتی پروفیل تمام شده در هنگام سرد شدن در جهت قطر افقی تا حدودی است. بزرگتر از جهت قطر عمودی. سایش شدید کالیبر تکمیل فولاد گرد در امتداد عمودی به دلیل کاهش بیشتر نیز باعث افزایش اندازه 1-1.5٪ از قطر افقی نسبت به قطر عمودی می شود.
فولاد گرد در کارخانه‌های داخلی معمولاً تا تلورانس‌های منهای نورد می‌شود.
تعیین اندازه قطر افقی با استفاده از رابط سنج تکمیل با استفاده از معادلات تحلیلی مشتق شده (N.V. Litovchenko) با در نظر گرفتن ابعاد قطر پروفیل توصیه می شود.
1,06
1,05
1,04
1,03
1,02
1,01
0 1.0 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 ساعت / ب
شکل 1.5 - نمودار پایداری نوار در هنگام نورد بر روی بشکه صاف بسته به h/b و ε
1) فن آوری تولید شکوفه ها را شرح دهد. توالی عملیات؛ پارامترهای مشخصه
2) طرح ها را بکشید: شکوفه ها، مدل های شمش، صورت های جانبی، اعوجاج بخش ها و غیره.
کنترل سوالات
1 وظیفه اصلی فرآیند تکنولوژیک تولید نورد چیست؟
2 طرح فناورانه برای تولید محصولات نورد چیست؟
3 نیمه محصول تولید نورد چیست؟
4 تو چی میدونی طرح های فناورانهتولید محصولات نیمه تمام و محصولات نهایی؟
5 چه طرح های فن آوری برای تولید محصولات نورد را می توان با استفاده از فرآیندهای بیلت های ریخته گری پیوسته سازماندهی کرد؟
6 رول گیج، رول گیج و بشکه صاف چیست؟
7 حداکثر کاهش و تاثیر آن بر نورد چیست؟
8 زاویه رول و تاثیر آن بر نورد چیست؟
9 تراش نوار در چه شرایطی انجام می شود؟
10 گشاد شدن و کشش نوار نورد شده چگونه یافت می شود؟
11 پایداری نوار چیست و با چه شاخصی مشخص می شود؟
کار آزمایشگاهی شماره 2. بررسی روش های اندازه گیری رول برای نورد پروفیل مقطع ساده
2.1 هدف کار
با سیستم های گیج برای به دست آوردن نمایه گرد و مربع آشنا شوید و بر روش های محاسبه پارامترهای اصلی کالیبراسیون مسلط شوید.
2.2 اطلاعات نظری پایه
کالیبراسیون به ترتیب نورد کردن یک سری از بخش های انتقالی پروفیل های نورد شده است. محاسبات کالیبراسیون بر اساس دو طرح انجام می شود: در امتداد جهت نورد (از شمش تا پروفیل نهایی) و در مقابل مسیر نورد (از پروفیل نهایی تا بیلت). برای هر دو طرح، به منظور محاسبه و توزیع ضرایب تغییر شکل بر روی شکاف ها، دانستن ابعاد قطعه کار اصلی ضروری است.
نورد پروفیل های بخش با کالیبرهای ترسیمی شروع می شود، یعنی کالیبرهایی که به صورت جفت متصل شده اند، که برای طراحی فلز طراحی شده اند. طرح های مختلفی از کالیبرهای چین و کشش استفاده می شود، به عنوان مثال، جعبه، لوزی-مربع، لوزی-لوزی، بیضی-مربع و غیره (شکل 2.1).
از بین همه کالیبرهای چین دار (کشش)، رایج ترین طرح کالیبر جعبه است. اغلب طرحی از یک بشکه صاف وجود دارد - یک کالیبر جعبه.
 |
یک جعبه؛ ب) - لوزی - مربع؛ ج) - لوزی - لوزی; د) - بیضی - مربع
شکل 2.1 - طرح های کالیبرهای ترسیمی
هنگام نورد فولاد متوسط و کم عیار، طرح گیج لوزی مربع به طور گسترده ای مورد استفاده قرار می گیرد. طرح سنج های لوزی-لوزی از نظر هندسی مشابه، که در آن پس از هر عبور رول 90 درجه برگردانده می شود، به ندرت استفاده می شود. نورد بر اساس این طرح نسبت به طرح لوزی-مربع پایداری کمتری دارد. این عمدتا برای نورد فولادهای با کیفیت بالا استفاده می شود، زمانی که کاهش های کوچک در شرایط تغییر شکل پلاستیک با کشش تا 1.3 ایجاد می شود.
طرح ترسیم مربع بیضی یکی از رایج ترین و مورد استفاده در آسیاب های متوسط، کوچک و سیم است. مزیت آن نسبت به سایر طرح ها به روز رسانی سیستماتیک زوایای رول است که به دستیابی به دمای یکسان در سطح مقطع آن کمک می کند. رول هنگام چرخش در کالیبرهای بیضی و مربعی ثابت رفتار می کند. این سیستم با عصاره های بزرگ مشخص می شود، اما توزیع آنها در هر جفت کالیبر همیشه ناهموار است. در کالیبر بیضی، هود بزرگتر از مربع است. هودهای بزرگ این امکان را فراهم می کند که تعداد عبورها را کاهش دهد، یعنی کارایی اقتصادی فرآیند را افزایش دهد.
کالیبراسیون رول ها را برای برخی از پروفیل های ساده و شکل دار تولید انبوه در نظر بگیرید، به عنوان مثال پروفیل های گرد با قطر 5 تا 250 میلی متر و بیشتر با نورد به دست می آیند.
متحرک پروفیل های گردبر اساس طرح های مختلف بسته به قطر پروفیل، نوع آسیاب، فلز نورد انجام می شود. مشترک در همه طرح های نورد وجود یک پاس بیضی شکل پیش از اتمام است. قبل از کار نوار در سنج تکمیل، 90 درجه برگردانده می شود.
معمولاً شکل سنج قبل از اتمام به صورت بیضی منظم با نسبت طول محورها 1.4 ÷ 1.8 است. شکل پاس پایانی بستگی به قطر دایره نورد دارد. هنگام چرخاندن دایره ای با قطر تا 30 میلی متر، ژنراتیکس پاس پایانی یک دایره منظم است؛ هنگام چرخاندن دایره ای با قطر بزرگتر، اندازه افقی پاس 1-2٪ بیشتر از عمودی گرفته می شود. ، از آنجایی که انقباض دمایی آنها یکسان نیست. نسبت کشش در پاس پایانی 1.075÷1.20 در نظر گرفته شده است. پروفیل های گرد فقط در پست ها در یک گذر در آخرین کالیبر تکمیل می شوند.
به اصطلاح طرح جهانی برای نورد یک نوار گرد در امتداد سیستم دایره مربع-پله-دنده-بیضی شکل گسترده است (شکل 2.2). هنگام نورد بر اساس این طرح، می توان ابعاد نوار بیرون آمده از گذر دنده را در محدوده وسیعی کنترل کرد. در همان رول ها می توان پروفیل های گرد را در چندین اندازه رول کرد و فقط پاس پایانی را تغییر داد. علاوه بر این، استفاده از یک طرح نورد جهانی، رسوب زدایی خوبی از نوار را فراهم می کند.
1 - مربع؛ 2- مرحله؛ 3 - دنده؛ 4 - بیضی شکل؛ 5 - دایره
شکل 2.2 - طرح پروفیل های نورد مقطع دایره ای
هنگام رول کردن یک پروفیل گرد، نسبتا اندازه های کوچکاغلب از طرح کالیبر دایره مربع بیضی استفاده می شود. ضلع مربع پیش تکمیل که به طور قابل توجهی بر تولید یک پروفیل گرد خوب تأثیر می گذارد، برای پروفیل هایی با اندازه های کوچک برابر با قطر گرفته می شود.د و برای پروفیل های سایز متوسط و بزرگ 1.1د
هنگام محاسبه اندازه رول آسیاب های پیوسته، تعیین قطرهای نورد بسیار مهم است. این اجازه می دهد تا فرآیند نورد بدون تشکیل یک حلقه یا کشش بیش از حد نوار بین پایه ها انجام شود.
در کالیبرهای مستطیلی، قطر نورد برابر با قطر رول ها در امتداد پایین کالیبر در نظر گرفته می شود. در لوزی و مربع - متغیر: حداکثر در رابط سنج و حداقل در بالای گیج. سرعت محیطی نقاط مختلف این کالیبرها یکسان نیست. نوار با سرعت متوسط معینی از شیار خارج می شود که مطابق با قطر نورد است که تقریباً با میانگین ارتفاع کاهش یافته شیار تعیین می شود.
font-size:14.0pt">در این مورد، قطر نورد
font-size:14.0pt">Where D - فاصله بین محورهای رول ها در هنگام نورد.
ساده ترین محاسبه کالیبراسیون برای آسیاب هایی است که درایوهای رول جداگانه دارند. در این حالت نسبت کشش کلی تعیین می شود
,
(10
)
جایی که Fo ~ سطح مقطع قطعه کار اصلی؛
fn سطح مقطع پروفیل نورد شده است.
سپس با در نظر گرفتن رابطه 
کاپوت را روی جایگاه ها توزیع کنید. با تعیین قطر نورد رول های پایه تکمیلی و با فرض سرعت چرخش مورد نیاز رول های این پایه، ثابت کالیبراسیون محاسبه می شود:
font-size:14.0pt">where F 1 ... Fn - سطح مقطع نوار در غرفه ها
1، ...، n; v 1,...vn سرعت چرخش در این غرفه ها هستند.
قطر نورد رول ها هنگام نورد در کالیبر جعبه
EN-US" style="font-size:14.0pt">2)
جایی که ک- ارتفاع کالیبر
هنگام نورد در کالیبر مربع
font-size:14.0pt"> (13)
جایی که ساعت - ضلع مربع
بعد از آن ابعاد مربع های میانی و سپس مستطیل های میانی از روی هودها مشخص می شود. دانستن ثابت کالیبراسیون با، فرکانس چرخش رول ها را در هر پایه تعیین کنید
n= C / FD1 (14 )
پروفیل های مربعی با اضلاع از 5 تا 250 میلی متر رول می شوند. پروفیل ممکن است گوشه های تیز یا گرد داشته باشد. معمولاً یک پروفیل مربع با ضلع تا 100 میلی متر با گوشه های غیر گرد و با ضلع بیش از 100 میلی متر - با گوشه های گرد به دست می آید (شعاع انحنا از 0.15 ضلع مربع تجاوز نمی کند). رایج ترین سیستم نورد مربع لوزی مربع است (شکل 2.3). با توجه به این طرح، نورد در هر کالیبر بعدی با کانتی 90 درجه انجام می شود. پس از کج کردن رول که از کالیبر لوزی خارج شده است، مورب بزرگ آن عمودی خواهد بود، بنابراین نوار تمایل به واژگونی دارد.
شکل 2.3 - طرح نورد یک نوار از مقطع مربع.
هنگام ساخت یک گیج مربع تکمیل، ابعاد آن با در نظر گرفتن تحمل منفی و انقباض در طول خنک شدن تعیین می شود. اگر ضلع پروفیل تکمیلی را در حالت سرد به صورت a1 تعیین کنیم و تلورانس منفی ∆a باشد و ضریب انبساط حرارتی را برابر با 1.012 ÷ 1.015 بگیریم، ضلع کالیبر مربع تکمیلی
font-size:14.0pt">که در آن a اضلاع داغ نمایه مربعی هستند.
هنگام رول کردن پروفیل های مربع بزرگ، دمای گوشه های قطعه کار همیشه کمتر از دمای لبه ها است، بنابراین گوشه های مربع صاف نیستند. برای از بین بردن این، زوایای بالای گیج مربع بزرگتر از 90 درجه (معمولاً 90 درجه 30 اینچ) ساخته می شوند. در این زاویه، ارتفاع (مورب عمودی) گیج تکمیلیساعت \u003d 1.41a و عرض (مورب افقی)ب = 1.42 a. حاشیه گشاد شدن برای مربع هایی با ضلع تا 20 میلی متر 1.5 ÷ 2 میلی متر و برای مربع هایی با ضلع بیش از 20 میلی متر 2 ÷ 4 میلی متر در نظر گرفته شده است. هود خوبه گیج مربعبرابر با 1.1÷1.15 گرفته می شود.
در تولید پروفیل مربعی با گوشه های تیز، شکل پاس لوزی قبل از اتمام کار، به ویژه در هنگام نورد مربع های با ضلع تا 30 میلی متر ضروری است. شکل معمول الماس ها مربع هایی با گوشه هایی از فرم صحیح در امتداد خط جداسازی رول ها ارائه نمی کند. برای رفع این عیب از کالیبرهای لوزی پیش فینیشینگ استفاده می شود که قسمت بالای آن دارای زاویه قائمه است. محاسبه کالیبراسیون پروفیل مربعی با گیج تکمیل شروع می شود و سپس ابعاد گیج های رسم میانی تعیین می شود.
2.3 روش های محاسبه پارامترهای کالیبراسیون پروفیل های ساده
2.3.1 نورد پروفیل گرد با قطر d = 16 میلی متر
در محاسبات، با داده های شکل 2.4 (بخش 2.4) هدایت شوید.
1 مساحت نمایه تکمیلی را تعیین کنید
qcr1 = πd2 / 4، mm2 (16)
2 نسبت کشیدگی در پاس پایانی μcr و نسبت کشیدگی کل در کالیبرهای گرد و بیضی μcr s را در داخل μcr = 1.08 ÷ 1.11، μcr ov = 1.27 ÷ 1.30 انتخاب کنید.
3 مساحت بیضی قبل از اتمام را تعیین کنید
qw2 = qcr1 µcr، mm2 (17)
4 تقریباً پهن شدن نوار بیضی شکل را در گیج گرد ∆b1 ~ (1.0 ÷ 1.2) بگیرید.
5 ابعاد بیضی قبل از تکمیل h2 = d - ∆b1, mm
b2 = 3q2/(2h2 +s2);
که در آن عمق برش در رول ها (شکل 2.4) hvr2 = 6.2 میلی متر است. بنابراین، فاصله بین رول ها باید برابر با s2 = h2 - 2 6.2، میلی متر باشد.
6 مساحت مربع پیش پایان را تعیین کنید (سنج سوم)
q3 = qcr µcr ov، mm2 از این رو ضلع مربع c3 = √1.03 q3، mm،
و ارتفاع کالیبر h3 = 1.41 s3 - 0.82 r، mm (r = 2.5 میلی متر)، سپس با توجه به شکل 2.4 عمق برش کالیبر 3 را به رول ها تعیین می کنیم hvr3 = 9.35 میلی متر، بنابراین، شکاف است 3 - خوردن کالیبر s3 = h3 – 2 hvr3، میلی متر.
∆b2 = 0.4 √ (с3 – میانگین hov)Rks (с3 – میانگین hоv) / s3، mm/ (18)
کجا چگونه cf = q2 / b2 ; Rks \u003d 0.5 (D - hov cf)؛ D – قطر آسیاب (100÷150 میلی متر).
پر شدن گذرگاه بیضی شکل اولیه را بررسی کنید. در صورت سرریز، نسبت کشش کوچکتر باید اتخاذ شود و اندازه مربع پیش پایان باید کاهش یابد.
8 کشش کل بین قطعه کار را با ضلع C0 و مربع c3 بررسی کنید و آن را بین گیج های بیضی و مربع توزیع کنید:
µ = µ4 ov µ3 kv = С02 / s32 (19)
کل هود را بین کالیبر بیضی و مربع تقسیم می کنیم به گونه ای که هود در کالیبر بیضی بزرگتر از مربع باشد:
µ4 = 1 + 1.5 (µ3 - 1)؛ µ3 = (0.5 + √0.25 + 6µ) / 3 (20)
9 مساحت بیضی را تعیین کنید
q4 = q3 µ3، mm2 (21)
ارتفاع بیضی شکل h4 به گونه ای تعیین می شود که هنگام چرخاندن آن در یک گیج مربعی فضایی برای گشاد شدن وجود داشته باشد سپس:
H4 = 1.41 s3 - s3 - ∆b3، mm (22)
مقدار انبساط Δb3 را می توان از نمودارهای ارائه شده در کتاب درسی "کالیبراسیون رول های نورد"، 1971 تعیین کرد.
قطر آسیاب آزمایشگاهی کوچک است، بنابراین باید با استفاده از برون یابی، گشاد شدن را کاهش داد.
B 4 \u003d 3 q 4 / (2 h 4 - s 4 ), mm (23)
جایی که s 4 \u003d h 4 - 2 h vr 4, mm; h BP 4 = 7.05 میلی متر.
10 ما پهن شدن را در کالیبر 4 بیضی تعیین می کنیم (مانند pp7)
وزن قلم: معمولی"> ∆b4 = 0.4 √ (С0 – h4 sr) Rks (С0 – h4 sr) / С0، میلی متر (24)
پر شدن کالیبر بیضی 4 را بررسی می کنیم. نتایج در جدول 2.1 خلاصه شده است، جایی که مشخص می شود که کالیبر بیضی 4 برای اولین عبور از یک شمش مربع با ضلع C0 لازم است، یعنی در بالا، ما محاسبه را از آخرین پاس 4 (بخش نهایی یا مشخصات مورد نیاز) شروع کردیم. در کالیبر 1 رول انجام شد.
2.3.2 نورد یک پروفیل مربع با ضلع c = 14 میلی متر
در محاسبات، ما همچنین بر روی داده های شکل 2.4 (بخش 2.4) تمرکز می کنیم.
1 مساحت نمای تکمیلی (نهایی) را تعیین کنید
Q1 \u003d s12، mm2 (25)
2 نسبت کشیدگی را در پاس مربع تکمیلی و نسبت کشیدگی کل را در پاسهای لوزی مربعی و پیش پایانی انتخاب کنید، یعنی µkv = 1.08 ÷ 1.11. µkv µr = 1.25 ÷ 1.27.
3 مساحت لوزی پیش ساخته را تعیین کنید
Q2 = q1 µkv، mm2 (26)
4 تقریباً پهن شدن نوار لوزی شکل را در یک گیج مربع برابر با ∆b1 = 1.0 ÷ 1.5 در نظر بگیرید.
5 ابعاد لوزی پیش ساخته را تعیین کنید
H2 = 1.41s - ∆b1، mm b2 = 2 q2 / h2، mm. (27)
عمق برش در رول ها برای این کالیبر مطابق شکل 2.1 hvr2 = 7.8 میلی متر است، بنابراین، فاصله s2 = h2 - 2 hvr2، میلی متر است.
6 مساحت مربع پیش پایان را تعیین کنید
h3 = qkv µkv r، mm2 که ضلع مربع c3 = √1.03 q3
2.4 تجهیزات، ابزار و مواد لازم
کار بر روی یک آسیاب آزمایشگاهی با کالیبراسیون رول انجام می شود که برای مثال در شکل 2.4 نشان داده شده است. به عنوان جاهای خالی، هم برای پروفیل های نورد گرد و هم مربع، جاهای خالی با بخش مربع. اصولاً این کار آزمایشگاهی ماهیت محاسباتی دارد و با پر کردن جداول 2.1 و 2.2 به پایان می رسد.
شکل 2.4 - کالیبراسیون رول ها برای پروفیل گرد و مربع
جدول 2.1 - کالیبراسیون پروفیل گرد ø 16 میلی متر
شماره پاس | شماره کالیبر |
فرم کالیبر | ابعاد کالیبر میلی متر | ابعاد نوار، میلی متر |
||||||||||
hvr | ب | س | ساعت | ب | با (د) |
|||||||||
شمش مربع |
||||||||||||||
بیضی شکل | 7,05 | |||||||||||||
| فهرست مقاله |
|---|
| تولید فولاد نورد: طبقه بندی ماشین آلات نورد، فرآیندهای تکنولوژیکی نورد |
| آسیاب لوله و آسیاب با هدف خاص |
| طبقه بندی کارخانه های نورد بر اساس تعداد و چینش رول ها |
| تولید گل و اسلب |
| ویژگی های اصلی فرآیند فن آوری نورد در گلدهی |
| تولید بلنک در آسیاب بیلت |
| تولید محصولات بلند |
| کالیبراسیون رول ها برای نورد پروفیل های مربعی |
| کالیبراسیون رول برای نورد پروفیل های گرد |
| ویژگی های کالیبراسیون رول برای نورد زاویه ای فولادی |
| تولید محصولات نورد در کارخانه های متوسط |
| تولید، ریل، تیرآهن، کانال |
| مواد اولیه برای ریل های نورد، تیرها و کانال ها |
| ترتیب و مکان یابی تجهیزات کارخانه های ریلی و تیرآهن |
| فرآیند فن آوری نورد ریلی |
| کنترل کیفیت ریل |
| نورد I-beams |
| ویژگی های تجهیزات و موقعیت آن در آسیاب پرتو جهانی |
| تولید میله سیمی |
| آسیاب سیم پیوسته 250 MMK |
| ماشین برای ریخته گری و نورد مداوم میله فولادی |
| تولید نوار و نوار |
| نورد نوارها و ورق های نورد گرم |
| مواد اولیه و گرمایش آن |
| تکنولوژی فرآیند نورد صفحه |
| تولید ورق دو لایه |
| نورد سرد ورق |
| تولید انواع خاص محصولات نورد |
| تولید پروفیل های دوره ای |
| تولید لوله پره دار |
| تمام صفحات |
کالیبراسیون رول برای نورد پروفیل های گرد
GOST 2590-71 تولید فولاد گرد با قطر 5 تا 250 میلی متر را فراهم می کند.
نورد این پروفیل بسته به عیار و ابعاد فولاد به روش های مختلفی انجام می شود (شکل 2.7). ).
شکل 2.7. راه هامن -ایکس نورد فولاد گرد:
من - بیضی، لوزی یا شش ضلعی؛II . IV. V-بشکه یا جعبه صافکالیبر؛III - کالیبرهای ده ضلعی یا جعبه ای؛ VI-گیج های مربع یا شش ضلعی؛ معاون -دایره و غیره؛ هشتم- کالیبر لانست، بشکه صاف یا کالیبر جعبه؛ IX، X- بیضی شکل و غیره
راه ها 1 و 2 در گزینه های به دست آوردن یک مربع پیش پایان متفاوت است (مربع دقیقاً به صورت مورب ثابت شده است و امکان تنظیم ارتفاع وجود دارد). روش 2 جهانی است، زیرا امکان بدست آوردن تعدادی از اندازه های مجاور فولاد گرد را فراهم می کند (شکل 2). روش 3 این است که می توان بیضی پیش ساخته را با یک ده ضلعی جایگزین کرد. این روش برای چرخاندن دایره های بزرگ استفاده می شود. روش 4 مشابه روش 2 است و فقط در شکل دنده سنج با آن تفاوت دارد. عدم وجود دیواره های جانبی در این کالیبر به رسوب زدایی بهتر کمک می کند. زیرا این روشامکان تنظیم گسترده ابعاد نواری که از گیج دنده خارج می شود، به آن گیج جهانی نیز می گویند. روش 5 و 6 در هودهای بالاتر و پایداری بیشتر بیضی ها در سیم کشی با بقیه متفاوت است. با این حال، چنین کالیبرهایی نیاز به تنظیم دقیق آسیاب دارند، زیرا با مقدار کمی فلز، سرریز می شوند و سوراخ ایجاد می کنند. روش های 7-10 مبتنی بر استفاده از یک سیستم اندازه دایره بیضی شکل است
مقایسه روش‌های ممکن برای تولید فولاد گرد نشان می‌دهد که روش‌های 1-3 این امکان را فراهم می‌آورند که در بیشتر موارد نورد کل طیف فولاد گرد را ممکن می‌سازد. نورد فولاد با کیفیت باید طبق روش های 7-10 انجام شود. روش 9، همانطور که بود، حد واسط بین سیستم دایره بیضی و بیضی شکل است، از نظر تنظیم و تنظیم کمپ و همچنین جلوگیری از غروب آفتاب راحت ترین است.
در تمام روش های در نظر گرفته شده نورد فولاد گرد، شکل پاس های تکمیل و پیش تکمیل تقریباً بدون تغییر باقی می ماند، که به ایجاد الگوهای عمومی رفتار فلز در این پاس ها برای همه موارد نورد کمک می کند.
طراحی2.8 نمونه ای از اندازه گیری فولاد گرد طبق روش 2
ساخت یک سنج تکمیل برای فولاد گرد به شرح زیر انجام می شود.
قطر تخمینی کالیبر را تعیین کنید (برای یک پروفیل داغ هنگام غلتش به منفی) دجی = (1,011-1,015)دایکسقسمت تلرانس +0.01 است دایکسجایی که 0.01 دایکس- افزایش قطر به دلایل فوق: دایکس = (د 1 + د 2 )/2 – قطر پروفیل گرد در حالت سرد. سپس
دجی = (1,011-1,015) (د 1 + د 2 )/2
جایی که د 1 و د 2 – حداکثر و حداقل مقادیر قطر مجاز
سنج های پیش تکمیل برای یک دایره با در نظر گرفتن دقت مورد نیاز برای نمایه تمام شده طراحی شده اند. هرچه شکل بیضی بیشتر به شکل دایره نزدیک شود، نمایه گرد تمام شده با دقت بیشتری به دست می آید. از نظر تئوری، مناسب ترین شکل نیم رخ برای به دست آوردن دایره صحیح، بیضی است. با این حال، نگه داشتن چنین نمایه ای در ورودی گیج گرد تکمیلی نسبتاً دشوار است، بنابراین نسبتاً به ندرت استفاده می شود.
بیضی های مسطح سیم ها را به خوبی نگه می دارند و علاوه بر این، نوارهای بزرگی را ارائه می دهند. با کاهش کوچک بیضی، امکان نوسانات اندازه در گیج گرد بسیار کم است. با این حال، پدیده معکوس فقط برای مواردی که از یک بیضی بزرگ و یک هود بزرگ استفاده می شود صادق است.
برای پروفیل های گرد با اندازه های متوسط و بزرگ، بیضی ها، که با یک شعاع مشخص شده اند، در امتداد محور اصلی بیش از حد دراز هستند و در نتیجه، چسبندگی قابل اعتمادی از نوار توسط رول ها ایجاد نمی کنند. استفاده از بیضی های نوک تیز علاوه بر عدم ارائه دایره دقیق، بر پایداری گیج گرد به خصوص در پایه خروجی آسیاب تأثیر نامطلوبی دارد. نیاز به تعویض مکرر رول ها به شدت بهره وری آسیاب را کاهش می دهد و توسعه سریع کالیبرها منجر به ظهور درجه دوم و گاهی اوقات ازدواج می شود.
بررسی علل و مکانیسم توسعه کالیبرها نشان داد که لبه های تیز بیضی که سریعتر از بقیه نوار سرد می شوند، مقاومت قابل توجهی در برابر تغییر شکل دارند. این لبه ها با ورود به کالیبر رول های پایه پایانی، در قسمت پایین کالیبر به عنوان یک ساینده عمل می کنند. لبه های سفت و سخت در بالای بیضی شکل حفره هایی را در پایین گیج ایجاد می کنند که منجر به ایجاد برجستگی هایی روی نوار در تمام طول آن می شود. بنابراین برای پروفیل های گرد با قطر 50-80 میلی متر و بیشتر، با استفاده از دو یا سه بیضی شعاع، اجرای پروفیل دقیق تری حاصل می شود. ضخامت آنها تقریباً برابر با یک بیضی است که با یک شعاع مشخص شده است، اما به دلیل استفاده از شعاع های کوچک انحنای اضافی، عرض بیضی کاهش می یابد.
چنین بیضی ها به اندازه کافی مسطح هستند تا آنها را در سیم ها نگه دارند و چسبندگی ایمن را فراهم کنند و یک کانتور گردتر بیضی که به شکل یک بیضی در شکل آن نزدیک می شود، شرایط مطلوبی را برای تغییر شکل یکنواخت در عرض ایجاد می کند. .باند در گیج گرد.
ماهیت اختراع: گیج پایانی با توجه به صفحه افقی جداسازی متقارن است و هر قسمت از گیج توسط سه قوس دایره ای با همان شعاع تشکیل شده است، در حالی که قوس مرکزی با زاویه ای محدود می شود. 26 - 32 درجه، و مراکز قوس های جانبی فراتر از محور تقارن جریان ها با 0.007 - 0.08 قوس های شعاع جابجا می شوند. 1 بیمار
این اختراع مربوط به پردازش فلزات با فشار است و برای استفاده در درجه اول در متالورژی آهنی و همچنین در مهندسی مکانیک در نظر گرفته شده است. هدف از اختراع ساده کردن تنظیم کالیبر و افزایش بازده است. نقشه به صورت شماتیک یک سنج تکمیلی برای نورد فولاد گرد را نشان می دهد. گیج تکمیلی پیشنهادی برای نورد فولاد گرد شامل دو جریان 1 و 2 متقارن حول محور افقی X و محور عمودی Y است. هر یک از این جریان ها دارای سه بخش 3،4 و 5 هستند که توسط قوس های AB، BC، CD، A تشکیل شده اند. B" ، B"C" و C"D" با شعاع R یکسان. کمان های مرکزی BC و B"C" با زاویه 26-32 o محدود می شوند و با یک شعاع R از نقطه تقاطع آنها مشخص می شوند. محورهای X و Y کالیبر. قوسهای جانبی AB، A"B" و CD، C"D" نیز با شعاع R مشخص شده‌اند، اما از مراکزی که فراتر از محور عمودی تقارن Y کالیبر در جهت مخالف این کمان‌ها جابجا شده‌اند. کمان های AB و CD از مراکز O 2 و O 1 و کمان های A "B" و C "D از مراکز O 3 و O 4 مشخص شده اند. جابجایی مراکز در پشت محور عمودی تقارن Y برابر است. تا نیمی از میدان تحمل برای نمایه تمام شده، گیج مجهز به رها می شود (ساخته شده با "فروپاشی") 6. آنها بر اساس روش های شناخته شده ساخته شده اند، از نقاط A، D و A "D" مماس بر قوس A 1 AB، CDD 1 و A 1 A "B"، C "D" D 1. رشته های بالایی و پایینی با یک شکاف 7 به اندازه S نصب می شوند. در طول کار از آسیاب نورد، قبل از نورد در یک دستگاه جدید. پاس پایانی، شکاف S طوری تنظیم می شود که ارتفاع پاس مطابق با حداقل مقدار مجاز اندازه قطر دایره باشد، پس از آن، نورد انجام می شود و با فرسودگی شیارهای کالیبر، تنظیم می شود. در مورد، ملاک "بیضی" پروفیل است. نورد در کالیبر انجام می شود تا زمانی که عرض آن فرسوده شود، مطابق با حداکثر اندازه مجاز قطر دایره در امتداد عرض کالیبر (محور X). پس از آن، آنها به نورد جدید ادامه می دهند. در نتیجه افزایش سایش رشته ها در بخش های 4 و 5، مقدار حدی قطر پروفیل تمام شده در بخش های مربوطه تقریباً به طور همزمان با ابعاد مربوطه در امتداد X به دست می آید. اگر ابعاد قوسهای مرکزی 1 فراتر از حدود مشخص شده در ادعاها باشد، تأثیر مثبت استفاده از آن کاهش می یابد، این را می توان از جدول مشاهده کرد که نتایج چرخش یک دایره 1600 میلی متری را نشان می دهد. همانطور که داده های نورد آزمایشی نشان داد، در نتیجه استفاده از پاس تکمیل پیشنهادی برای فولاد نورد گرد، حذف فلز از پاس تکمیل 38٪ افزایش یافت؛ بازده درجه دوم 60٪ کاهش یافت. بدون شک مورد توجه است اقتصاد ملی، زیرا مصرف فلز را کاهش می دهد: با کاهش زمان حمل و نقل، بهره وری نیروی کار را حداقل تا 12 درصد افزایش می دهد.
مطالبه
گیج نهایی برای نورد فولاد گرد، تشکیل شده توسط دو جریان متقارن نسبت به صفحه افقی جداسازی، محدود به قوس های دایره ای، با مشخصه این که به منظور ساده سازی تنظیم کالیبر و افزایش بازده کالا، هر یک از آنها نهرها توسط سه قوس با شعاع یکسان تشکیل می شوند، در حالی که مراکز قوس های جانبی برای محور عمودی تقارن جریان ها به اندازه 0.007 0.08 از این شعاع جابه جا می شوند و قوس مرکزی با زاویه 26 32 o محدود می شود. .
نقشه ها
,MM4A - خاتمه زودهنگام حق ثبت اختراع یا حق ثبت اختراع اتحاد جماهیر شوروی فدراسیون روسیهدر مورد اختراع به دلیل عدم پرداخت در زمان ثابتهزینه نگهداری
بارگذاری...
