چگونه یک مربع را از دایره بیرون بیاوریم. مهندسی و مکانیک

1,06

1,05

1,04

1,03

1,02

1,01

0 1.0 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 ساعت / ب

شکل 1.5 - نمودار پایداری نوار در هنگام نورد بر روی بشکه صاف بسته به h/b و ε

1) فن آوری تولید شکوفه ها را شرح دهد. توالی عملیات؛ پارامترهای مشخصه

2) طرح ها را بکشید: شکوفه ها، مدل های شمش، صورت های جانبی، اعوجاج بخش ها و غیره.

کنترل سوالات

1 آنچه در وظیفه اصلی گنجانده شده است فرآیند تکنولوژیکیتولید نورد؟

2 طرح فناورانه برای تولید محصولات نورد چیست؟

3 نیمه محصول تولید نورد چیست؟

4 تو چی میدونی طرح های فناورانهتولید محصولات نیمه تمام و محصولات نهایی؟

5 چه طرح های فن آوری برای تولید محصولات نورد را می توان با استفاده از فرآیندهای بیلت های ریخته گری پیوسته سازماندهی کرد؟

6 رول گیج، رول گیج و بشکه صاف چیست؟

7 حداکثر کاهش و تاثیر آن بر نورد چیست؟

8 زاویه رول و تاثیر آن بر نورد چیست؟

9 تراش نوار در چه شرایطی انجام می شود؟

10 گشاد شدن و کشش نوار نورد شده چگونه یافت می شود؟

11 پایداری نوار چیست و با چه شاخصی مشخص می شود؟

کار آزمایشگاهی شماره 2. بررسی روش های اندازه گیری رول برای نورد پروفیل مقطع ساده

2.1 هدف کار

با سیستم های گیج برای به دست آوردن نمایه گرد و مربع آشنا شوید و بر روش های محاسبه پارامترهای اصلی کالیبراسیون مسلط شوید.

2.2 اطلاعات نظری پایه

کالیبراسیون به ترتیب نورد کردن یک سری از بخش های انتقالی پروفیل های نورد شده است. محاسبات کالیبراسیون طبق دو طرح انجام می شود: در دوره نورد (از شمش تا پروفیل نهایی) و در مقابل حرکت نورد (از پروفیل نهایی تا بیلت). برای هر دو طرح، به منظور محاسبه و توزیع ضرایب تغییر شکل بر روی شکاف ها، دانستن ابعاد قطعه کار اصلی ضروری است.

نورد پروفیل های بخش با کالیبرهای ترسیمی شروع می شود، یعنی کالیبرهایی که به صورت جفت متصل شده اند، که برای طراحی فلز طراحی شده اند. اعمال طرح های مختلف چین دار و کالیبرهای نقاشیبه عنوان مثال، جعبه، لوزی-مربع، لوزی-لوزی، بیضی-مربع، و غیره (شکل 2.1).

از بین همه کالیبرهای چین دار (کشش)، رایج ترین طرح کالیبر جعبه است. اغلب طرحی از یک بشکه صاف وجود دارد - یک کالیبر جعبه.

یک جعبه؛ ب) - لوزی - مربع؛ ج) - لوزی - لوزی; د) - بیضی - مربع

شکل 2.1 - طرح های کالیبرهای ترسیمی

هنگام نورد فولاد متوسط ​​و کم عیار، طرح گیج لوزی مربع به طور گسترده ای مورد استفاده قرار می گیرد. طرح سنج های لوزی-لوزی از نظر هندسی مشابه، که در آن پس از هر عبور رول 90 درجه برگردانده می شود، به ندرت استفاده می شود. نورد بر اساس این طرح نسبت به طرح لوزی-مربع پایداری کمتری دارد. این عمدتا برای نورد فولادهای با کیفیت بالا استفاده می شود، زمانی که کاهش های کوچک در شرایط تغییر شکل پلاستیک با کشش تا 1.3 ایجاد می شود.

طرح ترسیم مربع بیضی یکی از رایج ترین و مورد استفاده در آسیاب های متوسط، کوچک و سیم است. مزیت آن نسبت به سایر طرح ها به روز رسانی سیستماتیک زوایای رول است که به دستیابی به دمای یکسان در سطح مقطع آن کمک می کند. رول هنگام چرخش در کالیبرهای بیضی و مربعی ثابت رفتار می کند. این سیستم با عصاره های بزرگ مشخص می شود، اما توزیع آنها در هر جفت کالیبر همیشه ناهموار است. در کالیبر بیضی، هود بزرگتر از مربع است. هودهای بزرگ این امکان را فراهم می کند که تعداد عبورها را کاهش دهد، یعنی کارایی اقتصادی فرآیند را افزایش دهد.

کالیبراسیون رول ها را برای برخی از پروفیل های ساده و شکل دار تولید انبوه در نظر بگیرید، به عنوان مثال پروفیل های گرد با قطر 5 تا 250 میلی متر و بیشتر با نورد به دست می آیند.

نورد پروفیل های گرد بر اساس طرح های مختلف بسته به قطر پروفیل، نوع آسیاب، فلز نورد انجام می شود. مشترک در همه طرح های نورد وجود یک پاس بیضی شکل پیش از اتمام است. قبل از کار نوار در سنج تکمیل، 90 درجه برگردانده می شود.

معمولاً شکل سنج قبل از اتمام به صورت بیضی منظم با نسبت طول محورها 1.4 ÷ 1.8 است. شکل پاس پایانی بستگی به قطر دایره نورد دارد. هنگام چرخاندن دایره ای با قطر تا 30 میلی متر، ژنراتیکس پاس پایانی یک دایره منظم است؛ هنگام چرخاندن دایره ای با قطر بزرگتر، اندازه افقی پاس 1-2٪ بیشتر از عمودی گرفته می شود. ، از آنجایی که انقباض دمایی آنها یکسان نیست. نسبت کشش در پاس پایانی 1.075÷1.20 در نظر گرفته شده است. پروفیل های گرد فقط در پست ها در یک گذر در آخرین کالیبر تکمیل می شوند.

به اصطلاح طرح جهانی برای نورد یک نوار گرد در امتداد سیستم دایره مربع-پله-دنده-بیضی شکل گسترده است (شکل 2.2). هنگام نورد بر اساس این طرح، می توان ابعاد نوار بیرون آمده از گذر دنده را در محدوده وسیعی کنترل کرد. در همان رول ها می توان پروفیل های گرد را در چندین اندازه رول کرد و فقط پاس پایانی را تغییر داد. علاوه بر این، استفاده از یک طرح نورد جهانی، رسوب زدایی خوبی از نوار را فراهم می کند.

1 - مربع؛ 2- مرحله؛ 3 - دنده؛ 4 - بیضی شکل؛ 5 - دایره

شکل 2.2 - طرح پروفیل های نورد مقطع دایره ای

هنگام نورد پروفیل گردبه طور نسبی اندازه های کوچکاغلب از طرح کالیبر دایره مربع بیضی استفاده می شود. ضلع مربع پیش تکمیل که به طور قابل توجهی بر تولید یک پروفیل گرد خوب تأثیر می گذارد، برای پروفیل هایی با اندازه های کوچک برابر با قطر گرفته می شود.د و برای پروفیل های سایز متوسط ​​و بزرگ 1.1د

هنگام محاسبه اندازه رول آسیاب های پیوسته، تعیین قطرهای نورد بسیار مهم است. این اجازه می دهد تا فرآیند نورد بدون تشکیل یک حلقه یا کشش بیش از حد نوار بین پایه ها انجام شود.

در کالیبرهای مستطیلی، قطر نورد برابر با قطر رول ها در امتداد پایین کالیبر در نظر گرفته می شود. در لوزی و مربع - متغیر: حداکثر در رابط سنج و حداقل در بالای گیج. سرعت محیطی نقاط مختلف این کالیبرها یکسان نیست. نوار با سرعت متوسط ​​معینی از شیار خارج می شود که مطابق با قطر نورد است که تقریباً با میانگین ارتفاع کاهش یافته شیار تعیین می شود.

font-size:14.0pt">در این مورد، قطر نورد

font-size:14.0pt">Where D - فاصله بین محورهای رول ها در هنگام نورد.

ساده ترین محاسبه کالیبراسیون برای آسیاب هایی است که درایوهای رول جداگانه دارند. در این حالت نسبت کشش کلی تعیین می شود

, (10 )

جایی که Fo ~ سطح مقطع قطعه کار اصلی؛

fn سطح مقطع پروفیل نورد شده است.

سپس با در نظر گرفتن نسبت کاپوت را روی جایگاه ها توزیع کنید. با تعیین قطر نورد رول های پایه تکمیلی و با فرض سرعت چرخش مورد نیاز رول های این پایه، ثابت کالیبراسیون محاسبه می شود:

font-size:14.0pt">where F 1 ... Fn - سطح مقطع نوار در غرفه ها

1، ...، n; v 1,...vn سرعت چرخش در این غرفه ها هستند.

قطر نورد رول ها هنگام نورد در کالیبر جعبه

EN-US" style="font-size:14.0pt">2)

جایی که ک- ارتفاع کالیبر

هنگام نورد در کالیبر مربع

font-size:14.0pt"> (13)

جایی که ساعت - ضلع مربع

بعد از آن ابعاد مربع های میانی و سپس مستطیل های میانی از روی هودها مشخص می شود. دانستن ثابت کالیبراسیون با، فرکانس چرخش رول ها را در هر پایه تعیین کنید

n= C / FD1 (14 )

پروفیل های مربعی با اضلاع از 5 تا 250 میلی متر رول می شوند. پروفیل ممکن است گوشه های تیز یا گرد داشته باشد. معمولاً یک پروفیل مربع با ضلع تا 100 میلی متر با گوشه های غیر گرد و با ضلع بیش از 100 میلی متر - با گوشه های گرد به دست می آید (شعاع انحنا از 0.15 ضلع مربع تجاوز نمی کند). رایج ترین سیستم نورد مربع لوزی مربع است (شکل 2.3). با توجه به این طرح، نورد در هر کالیبر بعدی با کانتی 90 درجه انجام می شود. پس از کج کردن رول که از کالیبر لوزی خارج شده است، مورب بزرگ آن عمودی خواهد بود، بنابراین نوار تمایل به واژگونی دارد.

شکل 2.3 - طرح نورد یک نوار از مقطع مربع.

هنگام ساخت یک گیج مربع تکمیل، ابعاد آن با در نظر گرفتن تحمل منفی و انقباض در طول خنک شدن تعیین می شود. اگر ضلع پروفیل تکمیلی را در حالت سرد به صورت a1 تعیین کنیم و تلورانس منفی ∆a باشد و ضریب انبساط حرارتی را برابر با 1.012 ÷ 1.015 بگیریم، ضلع کالیبر مربع تکمیلی

font-size:14.0pt">که در آن a اضلاع داغ نمایه مربعی هستند.

هنگام رول کردن پروفیل های مربع بزرگ، دمای گوشه های قطعه کار همیشه کمتر از دمای لبه ها است، بنابراین گوشه های مربع صاف نیستند. برای از بین بردن این، زوایای بالای گیج مربع بزرگتر از 90 درجه (معمولاً 90 درجه 30 اینچ) ساخته می شوند. در این زاویه، ارتفاع (مورب عمودی) گیج تکمیلیساعت \u003d 1.41a و عرض (مورب افقی)ب = 1.42 a. حاشیه گشاد شدن برای مربع هایی با ضلع تا 20 میلی متر 1.5 ÷ 2 میلی متر و برای مربع هایی با ضلع بیش از 20 میلی متر 2 ÷ 4 میلی متر در نظر گرفته شده است. عصاره در کالیبر مربع تکمیلی برابر با 1.1÷1.15 گرفته شده است.

در تولید پروفیل مربعی با گوشه های تیز، شکل پاس لوزی قبل از اتمام کار، به ویژه در هنگام نورد مربع های با ضلع تا 30 میلی متر ضروری است. شکل معمول الماس ها مربع هایی با گوشه هایی از فرم صحیح در امتداد خط جداسازی رول ها ارائه نمی کند. برای رفع این عیب از کالیبرهای لوزی پیش فینیشینگ استفاده می شود که قسمت بالای آن دارای زاویه قائمه است. محاسبه کالیبراسیون پروفیل مربعی با گیج تکمیل شروع می شود و سپس ابعاد گیج های رسم میانی تعیین می شود.

2.3 روش های محاسبه پارامترهای کالیبراسیون پروفیل های ساده

2.3.1 نورد پروفیل گرد با قطر d = 16 میلی متر

در محاسبات، با داده های شکل 2.4 (بخش 2.4) هدایت شوید.

1 مساحت نمایه تکمیلی را تعیین کنید

qcr1 = πd2 / 4، mm2 (16)

2 نسبت کشیدگی در پاس پایانی μcr و نسبت کشیدگی کل در کالیبرهای گرد و بیضی μcr s را در داخل μcr = 1.08 ÷ 1.11، μcr ov = 1.27 ÷ 1.30 انتخاب کنید.

3 مساحت بیضی قبل از اتمام را تعیین کنید

qw2 = qcr1 µcr، mm2 (17)

4 تقریباً پهن شدن نوار بیضی شکل را در گیج گرد ∆b1 ~ (1.0 ÷ 1.2) بگیرید.

5 ابعاد بیضی قبل از تکمیل h2 = d - ∆b1, mm

b2 = 3q2/(2h2 +s2);

که در آن عمق برش در رول ها (شکل 2.4) hvr2 = 6.2 میلی متر است. بنابراین، فاصله بین رول ها باید برابر با s2 = h2 - 2 6.2، میلی متر باشد.

6 مساحت مربع پیش پایان را تعیین کنید (سنج سوم)

q3 = qcr µcr ov، mm2 از این رو ضلع مربع c3 = √1.03 q3، mm،

و ارتفاع کالیبر h3 = 1.41 s3 - 0.82 r، mm (r = 2.5 میلی متر)، سپس با توجه به شکل 2.4 عمق برش کالیبر 3 را به رول ها تعیین می کنیم hvr3 = 9.35 میلی متر، بنابراین، شکاف است 3 - خوردن کالیبر s3 = h3 – 2 hvr3، میلی متر.

∆b2 = 0.4 √ (с3 – میانگین hov)Rks (с3 – میانگین hоv) / s3، mm/ (18)

کجا چگونه cf = q2 / b2 ; Rks \u003d 0.5 (D - hov cf)؛ D – قطر آسیاب (100÷150 میلی متر).

پر شدن گذرگاه بیضی شکل اولیه را بررسی کنید. در صورت سرریز، نسبت کشش کوچکتر باید اتخاذ شود و اندازه مربع پیش پایان باید کاهش یابد.

8 کشش کل بین قطعه کار را با ضلع C0 و مربع c3 بررسی کنید و آن را بین گیج های بیضی و مربع توزیع کنید:

µ = µ4 ov µ3 kv = С02 / s32 (19)

کل هود را بین کالیبر بیضی و مربع تقسیم می کنیم به گونه ای که هود در کالیبر بیضی بزرگتر از مربع باشد:

µ4 = 1 + 1.5 (µ3 - 1)؛ µ3 = (0.5 + √0.25 + 6µ) / 3 (20)

9 مساحت بیضی را تعیین کنید

q4 = q3 µ3، mm2 (21)

ارتفاع بیضی شکل h4 به گونه ای تعیین می شود که هنگام چرخاندن آن در یک گیج مربعی فضایی برای گشاد شدن وجود داشته باشد سپس:

H4 = 1.41 s3 - s3 - ∆b3، mm (22)

مقدار انبساط Δb3 را می توان از نمودارهای ارائه شده در کتاب درسی "کالیبراسیون رول های نورد"، 1971 تعیین کرد.

قطر آسیاب آزمایشگاهی کوچک است، بنابراین باید با استفاده از برون یابی، گشاد شدن را کاهش داد.

B 4 \u003d 3 q 4 / (2 h 4 - s 4 ), mm (23)

جایی که s 4 \u003d h 4 - 2 h vr 4, mm; h BP 4 = 7.05 میلی متر.

10 ما پهن شدن را در کالیبر 4 بیضی تعیین می کنیم (مانند pp7)

وزن قلم: معمولی"> ∆b4 = 0.4 √ (С0 – h4 sr) Rks (С0 – h4 sr) / С0، میلی متر (24)

پر شدن کالیبر بیضی 4 را بررسی می کنیم. نتایج در جدول 2.1 خلاصه شده است، جایی که مشخص می شود که کالیبر بیضی 4 برای اولین عبور از یک شمش مربع با ضلع C0 لازم است، یعنی در بالا، ما محاسبه را از آخرین پاس 4 (بخش نهایی یا مشخصات مورد نیاز) شروع کردیم. در کالیبر 1 رول انجام شد.

2.3.2 نورد یک پروفیل مربع با ضلع c = 14 میلی متر

در محاسبات، ما همچنین بر روی داده های شکل 2.4 (بخش 2.4) تمرکز می کنیم.

1 مساحت نمای تکمیلی (نهایی) را تعیین کنید

Q1 \u003d s12، mm2 (25)

2 نسبت کشیدگی را در پاس مربع تکمیلی و نسبت کشیدگی کل را در پاسهای لوزی مربعی و پیش پایانی انتخاب کنید، یعنی µkv = 1.08 ÷ 1.11. µkv µr = 1.25 ÷ 1.27.

3 مساحت لوزی پیش ساخته را تعیین کنید

Q2 = q1 µkv، mm2 (26)

4 تقریباً پهن شدن نوار لوزی شکل را در یک گیج مربع برابر با ∆b1 = 1.0 ÷ 1.5 در نظر بگیرید.

5 ابعاد لوزی پیش ساخته را تعیین کنید

H2 = 1.41s - ∆b1، mm b2 = 2 q2 / h2، mm. (27)

عمق برش در رول ها برای این کالیبر مطابق شکل 2.1 hvr2 = 7.8 میلی متر است، بنابراین، فاصله s2 = h2 - 2 hvr2، میلی متر است.

6 مساحت مربع پیش پایان را تعیین کنید

h3 = qkv µkv r، mm2 که ضلع مربع c3 = √1.03 q3

2.4 تجهیزات، ابزار و مواد لازم

کار بر روی یک آسیاب آزمایشگاهی با کالیبراسیون رول انجام می شود که برای مثال در شکل 2.4 نشان داده شده است. به عنوان بلانک، هم برای پروفیل های گرد و هم برای پروفیل های رول شده مربع، از صفحات با مقطع مربعی استفاده می شود. اصولاً این کار آزمایشگاهی ماهیت محاسباتی دارد و با پر کردن جداول 2.1 و 2.2 به پایان می رسد.

شکل 2.4 - کالیبراسیون رول ها برای پروفیل گرد و مربع

جدول 2.1 - کالیبراسیون پروفیل گرد ø 16 میلی متر

شماره پاس	شماره کالیبر	فرم کالیبر	ابعاد کالیبر میلی متر	ابعاد نوار، میلی متر
hvr	ب	س	ساعت	ب	با (د)
		شمش مربع
		بیضی شکل	7,05

ماهیت اختراع: گیج پایانی با توجه به صفحه افقی جداسازی متقارن است و هر قسمت از گیج توسط سه قوس دایره ای با همان شعاع تشکیل شده است، در حالی که قوس مرکزی با زاویه ای محدود می شود. 26 - 32 درجه، و مراکز قوس های جانبی به اندازه 0.007 - 0.08 از قوس های شعاع به خارج از محور تقارن جریان ها منتقل می شوند. 1 بیمار

این اختراع مربوط به پردازش فلزات با فشار است و برای استفاده در درجه اول در متالورژی آهنی و همچنین در مهندسی مکانیک در نظر گرفته شده است. هدف از اختراع ساده کردن تنظیم کالیبر و افزایش بازده است. نقشه به صورت شماتیک یک سنج تکمیلی برای نورد فولاد گرد را نشان می دهد. گیج تکمیلی پیشنهادی برای نورد فولاد گرد شامل دو جریان 1 و 2 متقارن حول محور افقی X و محور عمودی Y است. هر یک از این جریان ها دارای سه بخش 3،4 و 5 هستند که توسط قوس های AB، BC، CD، A تشکیل شده اند. B" ، B"C" و C"D" با شعاع R یکسان. کمان های مرکزی BC و B"C" با زاویه 26-32 o محدود می شوند و با یک شعاع R از نقطه تقاطع آنها مشخص می شوند. محورهای X و Y کالیبر. قوس‌های جانبی AB، A"B" و CD، C"D" نیز با شعاع R مشخص شده‌اند، اما از مراکزی که فراتر از محور عمودی تقارن Y کالیبر در جهت مخالف این کمان‌ها جابجا شده‌اند. کمان های AB و CD از مراکز O 2 و O 1 و کمان های A "B" و C "D از مراکز O 3 و O 4 مشخص شده اند. جابجایی مراکز در پشت محور عمودی تقارن Y برابر است. تا نیمی از میدان تحمل برای نمایه تمام شده، گیج مجهز به رها می شود (ساخته شده با "فروپاشی") 6. آنها بر اساس روش های شناخته شده ساخته شده اند، از نقاط A، D و A "D" مماس بر قوس A 1 AB، CDD 1 و A 1 A "B"، C "D" D 1. رشته های بالایی و پایینی با یک شکاف 7 به اندازه S نصب می شوند. در طول کار از آسیاب نورد، قبل از نورد در یک دستگاه جدید. پاس پایانی، شکاف S طوری تنظیم می شود که ارتفاع پاس مطابق با حداقل مقدار مجاز اندازه قطر دایره باشد، پس از آن، نورد انجام می شود و با فرسودگی شیارهای کالیبر، تنظیم می شود. در مورد، ملاک "بیضی" پروفیل است. نورد در کالیبر انجام می شود تا زمانی که عرض آن فرسوده شود، مطابق با حداکثر اندازه مجاز قطر دایره در امتداد عرض کالیبر (محور X). پس از آن، آنها به نورد جدید ادامه می دهند. در نتیجه افزایش سایش رشته ها در بخش های 4 و 5، مقدار حدی قطر پروفیل تمام شده در بخش های مربوطه تقریباً به طور همزمان با ابعاد مربوطه در امتداد X به دست می آید. اگر ابعاد قوسهای مرکزی 1 فراتر از حدود مشخص شده در ادعاها باشد، تأثیر مثبت استفاده از آن کاهش می یابد، این را می توان از جدول مشاهده کرد که نتایج چرخش یک دایره 1600 میلی متری را نشان می دهد. همانطور که داده های نورد آزمایشی نشان داد، در نتیجه استفاده از پاس تکمیل پیشنهادی برای فولاد نورد گرد، حذف فلز از پاس تکمیل 38٪ افزایش یافت؛ بازده درجه دوم 60٪ کاهش یافت. بدون شک مورد توجه است اقتصاد ملی، زیرا مصرف فلز را کاهش می دهد: با کاهش زمان حمل و نقل، بهره وری نیروی کار را حداقل تا 12 درصد افزایش می دهد.

مطالبه

گیج نهایی برای نورد فولاد گرد، تشکیل شده توسط دو جریان متقارن نسبت به صفحه افقی جداسازی، محدود به قوس های دایره ای، با مشخصه این که به منظور ساده سازی تنظیم کالیبر و افزایش بازده کالا، هر یک از آنها نهرها توسط سه قوس با شعاع یکسان تشکیل می شوند، در حالی که مراکز قوس های جانبی برای محور عمودی تقارن جریان ها به اندازه 0.007 0.08 از این شعاع جابه جا می شوند و قوس مرکزی با زاویه 26 32 o محدود می شود. .

نقشه ها

,

MM4A - خاتمه زودهنگام حق ثبت اختراع یا حق ثبت اختراع اتحاد جماهیر شوروی فدراسیون روسیهدر مورد اختراع به دلیل عدم پرداخت در زمان ثابتهزینه نگهداری

انواع مسطح محصولات نورد شده (ورق ها، نوارها) معمولاً در رول های استوانه ای صاف نورد می شوند. ضخامت نورد مشخص شده با کاهش شکاف رول به دست می آید. پروفیل های بخش در رول های کالیبره شده نورد می شوند، یعنی. رول هایی که دارای شیارهای حلقوی منطبق با پیکربندی رول هستند به ترتیب از قطعه کار تا نمایه تمام شده.

برش حلقوی در یک رول، جریان نامیده می شود و شکاف بین دو جریان در یک جفت رول که روی هم قرار گرفته اند، با در نظر گرفتن شکاف بین آنها، کالیبر نامیده می شود (شکل 8.1).

معمولاً از یک مربع یا مستطیل شکل به عنوان ماده اولیه استفاده می شود. وظیفه کالیبراسیون شامل تعیین شکل، اندازه و تعداد بخش‌های میانی (انتقالی) رول از قطعه کار تا پروفیل تمام شده و همچنین ترتیب کالیبرها در رول‌ها است. اندازه رول سیستمی از کالیبرهای مرتب شده متوالی است که تولید محصولات نورد شده با شکل و اندازه معین را تضمین می کند.

مرز نهرها در دو طرف را کانکتور یا گیج گپ می گویند. این 0.5 … 1.0٪ از قطر رول است. شکاف برای جبران تغییر شکل های الاستیک عناصر پایه کار که تحت تأثیر نیروی غلتشی (به اصطلاح پس زدن، فنر ایستاده) رخ می دهد، ارائه می شود. در این مورد، فاصله مرکز از کسری از یک میلی متر در آسیاب های ورق به 5 ... 10 میلی متر - در آسیاب چین دار افزایش می یابد. بنابراین، هنگام تنظیم شکاف بین رول ها با مقدار بازگشت کاهش می یابد.

شیب وجوه جانبی کالیبر به سمت قائم رها شدن کالیبر نامیده می شود. وجود شیب به مرکزیت رول در کالیبر کمک می کند، خروج مستقیم آن از رول ها را تسهیل می کند، فضایی را برای پهن شدن فلز ایجاد می کند و امکان بازیابی کالیبر را در حین سنگ زنی مجدد فراهم می کند (شکل 8.2). مقدار رهاسازی با نسبت پیش بینی افقی وجه جانبی کالیبر به ارتفاع جریان تعیین می شود و به صورت درصد بیان می شود. برای کالیبرهای جعبه، انتشار 10 ... 25٪ است، برای پیش نویس شکل - 5 ... 10٪، برای تکمیل - 1.0 ... 1.5٪.

که در- عرض سنج در کانکتور، ب- عرض کالیبر در عمق جریان، ساعت به- ارتفاع کالیبر، h p- ارتفاع نهر، اس- ترخیص کالیبر

فاصله بین محورهای دو رول مجاور را متوسط ​​یا قطر اولیه رول ها می نامند. دی سی، یعنی اینها قطرهای خیالی رول ها هستند که دایره های آنها در امتداد ژنراتیکس در تماس هستند. مفهوم قطر متوسط ​​شامل شکاف بین رول ها می شود.

خط وسط رول ها یک خط افقی است که فاصله بین محورهای دو رول را نصف می کند. این خط تماس دایره های خیالی دو رول با قطر مساوی است.

خط خنثی گیج - برای سنج های متقارن، این محور افقی تقارن است. برای گیج های نامتقارن، خط خنثی به صورت تحلیلی پیدا می شود، به عنوان مثال، با یافتن مرکز ثقل. خط افقی که از آن عبور می کند، مساحت کالیبر را به نصف تقسیم می کند (شکل 8.3). خط خنثی گیج موقعیت خط نورد (محور) را تعیین می کند.

قطر نورد (کار) رول ها قطر رول ها در امتداد سطح کار کالیبر است: . در کالیبرهای با سطح منحنی یا شکسته، قطر نورد به عنوان اختلاف تعیین می شود و در جایی که ارتفاع متوسط ​​برابر با نسبت است، مساحت کالیبر است (شکل 8.4).

به نظر می رسد گزینه ایده آل زمانی باشد که خط خنثی کالیبر در خط وسط قرار گیرد، یعنی. آنها مطابقت دارند. سپس مجموع لحظات نیروهای وارد بر نوار از سمت رول بالا و پایین یکسان است. با این ترتیب، نوار باید به صورت افقی در امتداد محور نورد از رول ها خارج شود. در یک فرآیند نورد واقعی، شرایط روی سطوح تماس فلز با رول های بالایی و پایینی متفاوت است و انتهای جلوی نوار می تواند به طور غیرمنتظره ای بالا یا پایین برود. برای جلوگیری از چنین وضعیتی، نوار اغلب به زور روی سیم کشی خم می شود. ساده ترین راه برای انجام این کار به دلیل تفاوت در قطر نورد رول ها است که فشار نامیده می شود و بر حسب میلی متر بیان می شود - DD، میلی متر اگر، فشار بالایی وجود دارد، اگر - یک فشار پایین تر است.

در این حالت خط خنثی کالیبر با خط وسط مقداری جابجا می شود ایکس(شکل 8.1 را ببینید) و ، آ . با کم کردن تساوی دوم از اولی، به دست می‌آییم. جایی که . دانستن و تعیین اولیه و آسان است.

به عنوان مثال، میلی متر و میلی متر. سپس میلی متر و میلی متر

به طور معمول، آسیاب های مقطعی از فشار بالایی حدود 1% استفاده می کنند. در گلدهی معمولاً از فشار کمتر 10 ... 15 میلی متر استفاده می شود.

در رول ها، کالیبرها توسط شمع ها از یکدیگر جدا می شوند. به منظور جلوگیری از تمرکز تنش در رول ها و رول ها، لبه های کالیبرها و یقه ها با شعاع کونژوگه می شوند. در اعماق جریان و در کانکتور .

8.2 طبقه بندی کالیبر

کالیبرها بر اساس چندین معیار طبقه بندی می شوند: بر اساس هدف، شکل، مکان در رول ها.

با توجه به هدف، کالیبرهای چین (کشیدن)، پیش نویس (آمادگی)، پیش تکمیل و تکمیل (تمام) وجود دارد.

از کالیبرهای چین دار برای کشیدن رول با کاهش سطح مقطع آن معمولاً بدون تغییر شکل استفاده می شود. اینها عبارتند از جعبه (مستطیل و مربع)، لانست، لوزی، بیضی و مربع (شکل 8.5).

گیج های پیش نویس برای کشیدن رول با تشکیل همزمان مقطعی نزدیکتر به شکل پروفیل تمام شده طراحی شده اند.

کالیبرهای تکمیلی بلافاصله قبل از تکمیل کننده قرار می گیرند و با قاطعیت دریافت یک نمایه تمام شده با یک شکل و اندازه معین را تعیین می کنند.

گیج های تکمیل، با در نظر گرفتن انقباض حرارتی، شکل و ابعاد نهایی را مطابق با الزامات GOST به پروفیل می دهند.

با توجه به شکل، کالیبرها به ساده و پیچیده (شکل) تقسیم می شوند. کالیبرهای ساده شامل مستطیل، مربع، بیضی و غیره، شکل - زاویه ای، تیر، ریل و غیره است.

با توجه به موقعیت در پنجره هابین کالیبر بسته و باز تمایز قائل شوید. کالیبرها باز در نظر گرفته می شوند که در آن رابط ها در داخل کالیبر قرار دارند و خود کالیبر توسط جریان هایی که به هر دو رول بریده شده اند تشکیل می شود (شکل 8.5 را ببینید).

بسته‌ها شامل کالیبرها هستند که در آن رابط‌ها خارج از کالیبر هستند و خود کالیبر با یک برش در یک رول و یک برآمدگی در دیگری تشکیل می‌شود (شکل 8.6).

با توجه به ابعاد مقطع پروفیل، قطر رول ها، نوع آسیاب و ... از کالیبرهای کششی در ترکیب های مختلفی استفاده می شود. چنین ترکیباتی را سیستم های کالیبر می نامند.

8.3 سیستم های گیج ترسیمی

سیستم کالیبرهای جعبه ای (مستطیل شکل) عمدتاً در نورد بیلت های مستطیلی و مربعی با ضلع مقطع بیش از 150 میلی متر در آسیاب های شکوفه دهی، چرخاننده و پیوسته، در پایه های خشن استفاده می شود. آسیاب های بخش(شکل 8.7). مزایای سیستم عبارتند از:

-

امکان استفاده از کالیبر مشابه برای نورد قطعات کار مقاطع مختلف اولیه و نهایی. با تغییر موقعیت رول بالایی، ابعاد کالیبر تغییر می کند (شکل 8.8).

عمق برش نسبتا کم جریان؛

شرایط خوب برای برداشتن رسوب از سطوح جانبی؛

تغییر شکل یکنواخت در عرض قطعه کار.

از معایب این سیستم کالیبر می توان به عدم امکان به دست آوردن صفحات با شکل هندسی صحیح به دلیل وجود شیب های سطح جانبی کالیبرها، نسبت کشش نسبتا کم (تا 1.3) و تغییر شکل یک طرفه رول اشاره کرد. .

سیستم لوزی مربع (نگاه کنید به شکل 8.7-c) در بیلت ها و پایه های خشن آسیاب های مقطعی به عنوان انتقالی از سیستم جعبه سنج برای تولید بیلت هایی با ضلع مربع کمتر از 150 میلی متر استفاده می شود. مزیت سیستم امکان به دست آوردن مربع هایی با شکل هندسی صحیح، هودهای قابل توجه یک بار مصرف (تا 1.6) است. نقطه ضعف سیستم برش های عمیق به رول ها، همزمانی دنده های لوزی و مربع است که به خنک شدن سریع آنها کمک می کند.

سیستم مربع بیضی (نگاه کنید به شکل 8.7-d) برای به دست آوردن یک قطعه کار با ضلع مقطع کمتر از 75 میلی متر ترجیح داده می شود. در غرفه های خشن و پیش تکمیل آسیاب های مقطع استفاده می شود. پیش نویس تا 1.8 در هر پاس، برش کوچک کالیبر بیضی به رول، به روز رسانی سیستماتیک زوایای رول، که به توزیع یکنواخت تر دما، پایداری رول ها در کالیبر کمک می کند.

علاوه بر موارد فوق از سیستم های لوزی-لوزی، بیضی-دایره، بیضی-بیضی و ... استفاده می شود.

8.4 طرح های کالیبراسیون برای پروفایل های ساده (مربع و گرد)

رول‌های عبور ناهموار برای نورد پروفیل‌های مربعی را می‌توان در هر سیستمی ساخت، اما سه پاس آخر ترجیحاً در سیستم لوزی مربعی هستند. زاویه بالای لوزی تا 120 0 گرفته شده است. گاهی اوقات، برای تکمیل بهتر گوشه های مربع، زاویه در بالای لوزی به یک خط مستقیم کاهش می یابد.

هنگام نورد کردن مربع‌هایی با ضلع تا 25 میلی‌متر، گیج تکمیلی به شکل یک مربع منظم هندسی ساخته می‌شود و با ضلع بیش از 25 میلی‌متر، قطر افقی 1 ... 2 درصد بیشتر از عمودی به دلیل اختلاف دما

سنج های ناهموار برای پروفیل های گرد نورد نیز در هر سیستمی انجام می شود و سه سنج آخر - در سیستم دایره مربع بیضی شکل. ضلع مربع قبل از اتمام برای دایره های کوچک برابر با قطر دایره تکمیل و برای اندازه های متوسط ​​- 1.1 برابر قطر دایره است.

سنج های تکمیل برای دایره های با قطر کمتر از 25 متر به صورت دایره منظم هندسی ساخته می شود و برای دایره هایی با قطر بیش از 25 میلی متر از محور افقی 1 ... 2 درصد بیشتر از محور عمودی استفاده می شود. یکی گاهی اوقات به جای یک بیضی شکل با یک شعاع، برای پایداری بیشتر رول در کالیبر گرد از بیضی مسطح استفاده می شود.

شکل 8.9 طرح‌های کالیبراسیون رول‌های آسیاب 500 را نشان می‌دهد که سیستم‌های گذرگاه‌های بالا را در پایه‌های خشن، کالیبراسیون مربع، گرد و پروفیل‌های دیگر نشان می‌دهد.

8.5 ملاحظات کالیبراسیون برای پروفیل های فلنج

,

جایی که آگهی- اندازه پروفیل تکمیل در دمای انتهای نورد،

تبر- اندازه استاندارد پروفایل؛

آره- تحمل اندازه منهای تبر;

به- ضریب انبساط حرارتی (انقباض)، برابر 1.012 ... 1.015.

برای پروفیل های بزرگ، که در آنها تحمل به وضوح از مقدار انقباض حرارتی فراتر می رود، محاسبه کالیبراسیون بر روی یک پروفیل سرد انجام می شود.

3. برای دستیابی به حداکثر بهره وری، پاس های ناهموار با در نظر گرفتن حداکثر زوایای چنگ زدن محاسبه می شود و به دنبال آن از نظر استحکام رول، قدرت موتور و ... اصلاح می شود. در پاس های تکمیلی و پیش تکمیلی، حالت کاهش بر اساس تعیین می شود. نیاز به دستیابی به بالاترین دقت پروفیل ممکن و سایش کم رول، t.e. در نسبت های کشیدگی کم معمولا در گیج های ظریف متر\u003d 1.05 ... 1.15، در مرحله پیش تکمیل متر = 1,15…1,25.

تعداد کل عبورها در هنگام نورد در آسیاب های معکوس، در پایه های سه گانه، در آسیاب های نوع خطی باید فرد باشد تا آخرین عبور در جهت جلو باشد.

نورد بر روی ماژول ریخته گری و نورد پیش بینی شده با آسیاب غلتکی متقاطع سیاره ای در 13 پایه انجام می شود که به طور مشروط، همانطور که در شکل 7 نشان داده شده است، در گروه های زیر: چین دار (به صورت پایه سیاره ای)، خشن کردن (به تعداد 6 پایه)، میانی (از 4 پایه) و 2 گروه تکمیلی (هر پایه 2 پایه).

در پایه غلتکی متقاطع سیاره ای کاهش، نورد از یک شمش ریخته گری گرد به یک محصول نورد گرد با درجه تغییر شکل زیاد انجام می شود.

نورد بیشتر فولاد آلیاژی گرد با استحکام بالا با قطر 18 میلی متر به شرح زیر انجام می شود.

در گروه خشن غرفه ها، نورد از یک شمش گرد به یک پروفیل بیضی شکل طبق یکی از سیستم ها انجام می شود. کالیبراسیون اگزوز- سیستم بیضی شکل آجدار که برای تولید پروفیل های گرد با دقت بالا از فولادهای آلیاژی با استحکام بالا بسیار مناسب است.

انتقال لازم به شکل لوزی و مربعی رول با جداسازی طولی بعدی در کالیبرهای ویژه گروه آماده سازی غرفه ها طبق توصیه ها و روش ها انجام می شود.

و در نهایت در گروه های تکمیلی غرفه های نورد، هر نخ از رول جدا شده بر اساس سیستم دایره مربع شکل بیضی تولید می شود که برای تبدیل مقطع مربعی به گرد (برای نورد گرد با عیار پایین) کاربرد فراوانی دارد. فولاد.

محاسبه کالیبراسیون فولاد گرد با قطر 18 میلی متر در برابر ضربه نورد انجام می شود.

محاسبه کالیبرهای گروه تکمیلی غرفه های آسیاب. برای نورد فولاد گرد از چندین طرح کالیبراسیون استفاده می شود که بسته به اندازه پروفیل، کیفیت فولاد، نوع آسیاب و مجموعه آن و همچنین سایر شرایط نورد اعمال می شود. با این حال، در همه موارد، سنج پیش پایان یا یک بیضی معمولی یک شعاع یا یک بیضی صاف است. اما کالیبرهای بیضی یک شعاعی پیش فینیش با نسبت محور = 1.5 بیشتر مورد استفاده قرار می گیرند و برای پایداری خوب در کالیبر گرد، پروفیل بیضی باید صافی قابل توجهی داشته باشد. گیج مقدماتی یک گیج جداکننده است که دو رول مورب تولید می کند.

برای تمام روش های نورد، تکمیل کالیبر گردبرای جلوگیری از پر شدن بیش از حد کالیبر و بدست آوردن نمایه گرد صحیح، با یک "کمبر" اجرا کنید - رها کنید. ساخت چنین گیج گردی در شکل نشان داده شده است. 14.

شکل 14.

هنگام طراحی یک گیج گرد تمام شده، باید انبساط حرارتی فلز و تحمل انحرافات در ابعاد پروفیل تمام شده را در نظر گرفت.

ساخت کالیبر گرد به شرح زیر است. در محیط قطر، پرتوهایی که از مرکز گیج با زاویه نسبت به محور افقی کشیده می‌شوند، نقطه شروع رها شدن دو طرف گیج و تعیین عرض گیج را تعیین می‌کنند.

برای محاسبه قطر پروفیل در حالت گرم در پایه تکمیلی آسیاب (پایه سیزدهم) از عبارت استفاده می شود.

=(1.0121.015)(+) (1)

قطر پروفیل در حالت سرد کجاست.

منهای تحمل

این محاسبه زمانی انجام می شود که فولاد آلیاژی 30KhGSA را به یک پروفیل گرد با دقت بالا بپیچانید. و سپس، طبق GOST 2590-88، تلورانس ها عبارتند از: + 0.1mm و -0.3mm، و قطر پروفیل در حالت گرم خواهد بود.

1.013 (18-) = 18.1 میلی متر.

عرض پاس پایانی (طبق شکل 14) خواهد بود

زاویه خروجی کجاست که در عمل برای قطرهای گرد فولادی 10-30 میلی متری 26.5 است.

و سپس = 20.22 میلی متر.

فاصله بین یقه های کالیبر - S در داخل (0.080.15) انتخاب می شود و سپس،

S = 0.111.81 = 2.0 میلی متر.

نقاط تلاقی خطوط شکاف S با خط خروجی تعیین کننده عرض ورودی جریان است که به صورت تعریف می شود.

جایگزینی مقادیری که به دست می آوریم

20.22 - = 18.22 میلی متر. (3)

گرد شدن یقه ها با شعاع انجام می شود

= (0.08 - 0.10) و سپس

0.008518.1 = 1.5 میلی متر.

اگر عرض = باشد نمایه گرد خواهد بود. در این مورد، درجه پر شدن کالیبر - خواهد بود

پروفیل گرد درست شده در پاس پایانی جایگاه سیزدهم دارای سطح مقطع خواهد بود

گروه پایانی غرفه دارای هر دو گروه پایه با قطر اسمی رول ها 250 میلی متر است، در حالی که پایان (13) - رول های افقی و قبل از اتمام (12) - رول های عمودی است.

بنابراین، پایه پایانی (سیزدهم) دارای کالیبر گرد، پایه پیش پایانی (12) دارای کالیبر بیضی تک شعاع، و پایه کالیبر آماده سازی (11) یک مربع مورب دوتایی تقسیم کننده است.

قطر اسمی رول های غرفه یازدهم که قبلاً در آن گنجانده شده است گروه مقدماتیپایه 330 میلی متر است.

رول های گروه تکمیل و پیش تکمیل استندها از چدن سرد شده ساخته شده اند. سرعت نورد در پایه تکمیلی آسیاب برای مقاطع گرد با دقت بالا ساخته شده از فولادهای آلیاژی با مقاومت بالا حدود 8 در نظر گرفته شده است. دمای نورد 950 درجه سانتی گراد.

برای تعیین نسبت کشیدگی در یک پاس پایانی، می توانید از فرمول استفاده کنید که دارای فرم است

1.12+0.0004 (6)

جایی که - مربوط به قطر کالیبر تکمیل در حالت گرم است، یعنی. =

1.12=0.0004 1.81 = 1.127

گسترش در دایره پایان توسط فرمولی تعیین می شود که دارای فرم است

?= (7)

جایی که D قطر اسمی رول ها، میلی متر است.

1.81 = 2.3 میلی متر.

به عنوان یک گیج پیش پرداخت می توان از یک گیج ساده بیضی شکل یک شعاع استفاده کرد که ساختار آن در شکل نشان داده شده است. 15

شکل 15.

برای ساخت کالیبر، از ابعاد ارتفاع و عرض کالیبر بیضی استفاده می شود که مطابق با حالت کاهش اتخاذ شده در محاسبه اندازه تعیین می شود. کالیبراسیون های عملی از بیضی هایی با نسبت اندازه استفاده می کنند

پیش پرداخت ناحیه بیضی شکل

257.3 1.127=290. (8)

ضخامت بیضی قبل از تکمیل =، به صورت تعریف شده است

18.1-2.3 = 15.8mm. (9)

پیش تکمیل عرض بیضی شکل

26.2 میلی متر (10)

فشرده سازی در پایان پاس

26.2-18.1=8.1mm. (یازده)

زاویه گرفتن در پاس پایانی

Arccos(1-)=arccos(1-)=15°19" (12)

با در نظر گرفتن مقادیر ضرایب برای طرح نورد دایره بیضی طبق فرمول، می توان زاویه گرفتن مجاز را با روش تعیین کرد.

جایی که v - سرعت نورد، ;

ضریب با در نظر گرفتن وضعیت سطح رول ها (برای رول های چدن = 10)؛

M - ضریب با در نظر گرفتن عیار فولاد نورد (برای فولاد آلیاژی M = 1.4).

t دمای نوار نورد شده است، ?;

درجه پر شدن کالیبر قبلی در دوره نورد.

K b; ; ;; ; ; - مقادیر ضرایب تعیین شده برای طرح های نورد مختلف (گذرهای ترسیمی) طبق جدول تعیین می شود. برای سیستم دایره بیضی (=1.25؛ =27.74؛ =2.3؛ =0.44؛ =2.15؛ =19.8؛ =3.98).

درجه پر شدن کالیبر بیضی قبل از اتمام را = 0.9 می گیریم

و سپس حداکثر مقدار مجاز زاویه گرفتن در گیج تکمیل خواهد بود

از آنجا که<, условия захвата в чистовом калибре обеспечивается.

نسبت محورهای پروفیل بیضی شکل مشخص شده در گیج تکمیل می باشد

با درجه پر شدن کالیبر بیضی پیش تکمیلی = 0.9، عرض کالیبر بیضی پیش تکمیلی را پیدا می کنیم.

29.1 میلی متر (15)

ضریب شکل گیج به صورت تعریف می شود

شعاع طرح کلی جریان بیضی شکل

17.4 میلی متر (16)

اجازه دهید نسبت مجاز محورهای یک نوار بیضی شکل را با توجه به شرایط پایداری آن در یک کالیبر گرد طبق روش طبق فرمول تعیین کنیم.

جایی که: ؛ ; ; ; ; - مقادیر ضرایب تعیین شده برای طرح نورد دایره بیضی، تعیین شده از جدول (

از آنجایی که، شرایط پایداری پروفیل برآورده شده است.

شکاف S در امتداد شانه های کالیبر بیضی مطابق با (0.15-0.2) پذیرفته می شود.

S=0.16=0.16 15.8=2.5mm. (18)

شعاع گوشه های گرد در گیج بیضی = (0.1-0.4).

کند کردن یک گیج بیضی در عمل اغلب انجام می شود

0.2 15.8 = 3.2 میلی متر (20)

سطح مقطع یکی از مربع های آماده سازی در گیج تقسیم دوگانه غرفه یازدهم را می توان برای اندازه گیری مربع مورب معمولی تعیین کرد.

و سپس مساحت آن برابر خواهد شد

نسبت کشش مربع آماده سازی در کالیبر بیضی پایه 12 را می توان با توجه به توصیه های روش تعیین کرد. بنابراین، با توجه به این روش، توصیه می شود نسبت کشش کل را هنگام نورد یک مربع در کالیبر بیضی و گرد از نمودار بسته به قطر فولاد گرد بدست آمده تعیین کنید. با قطر مشخصی از فولاد گرد برابر با 18 میلی متر، نسبت کشش کل = 1.41 خواهد بود. و از

مساحت مربع داده شده با فرمول (21) تعیین می شود و خواهد بود

290 1.25=362 .

ساخت یک کالیبر مربع مورب استاندارد در شکل 16 نشان داده شده است

برنج. 16.

زاویه راس باید 90 درجه و = باشد. درجه پر شدن گیج مربع 0.9 توصیه می شود. تقریبا می توان گرفت

و سپس ضلع مربع کالیبر - c خواهد بود

19.2 میلی متر (25)

شعاع گوشه گیج مربع به صورت تعریف شده است

=(0.1h0.2) = 0.105 19.2 = 2mm (26)

گرد کردن شورش با شعاع انجام می شود که به این صورت تعریف می شود

= (0.10x0.15) = (0.10x0.15) = 0.11 19.2 = 3 میلی متر. (27)

ارتفاع پروفیل بیرون آمده از گیج مربع به دلیل گرد شدن بالاها با شعاع کمی کمتر از ارتفاع سنج خواهد بود و سپس

0.83= 19.2-0.83 2=25.5mm (28)

همانطور که قبلاً اشاره شد ، کالیبر در پایه یازدهم یک کالیبر مربع مورب دوگانه است که در آن جداسازی نورد می شود. ساخت و ساز و فرم کلیاین کالیبر در شکل نشان داده شده است. 17. در همین شکل، کانتور طرح رول از پایه دهم ورودی به این کالیبر روی هم قرار گرفته است.

شکل 17.

جداسازی طولی رول چند رشته ای با گسیختگی کنترل شده با ایجاد تنش های کششی در ناحیه جامپر تحت تأثیر نیروهای محوری از سطوح جانبی برآمدگی های کالیبرهای دو رشته ای تعبیه شده در فلز انجام می شود، همانطور که در شکل نشان داده شده است. 18.

شکل 18.

در لحظه گرفتن، در اثر له شدن سطح نورد شده توسط وجوه جانبی داخلی شیارهای کالیبر، نیروی طبیعی N و نیروی اصطکاک T ایجاد می شود که حاصل این نیروها را می توان به عرضی Q و عمودی تجزیه کرد. اجزای P تحت تأثیر نیروی P، فلز توسط رول ها فشرده می شود، نیروی Q به امتداد پل در جهت عرضی کمک می کند و باعث ایجاد نیروی مقاومت در برابر کشش پل S و نیروی مقاومت می شود. به خم شدن پلاستیک قطعه کار شدید به سمت رابط گیج G.

با اندازه گیری ضخامت جامپر رول مشخص شده - و شکاف بین تاج های رول ها - t کالیبر جداکننده (نگاه کنید به شکل 17)، می توان شعاع انحنای انتهای جلوی قسمت های تقسیم شده را تغییر داد. پروفیل ها در خروجی رول ها و شرایط جداسازی رول. عدم وجود گردن بلوز در نقطه جداسازی پروفیل ها این امکان را فراهم می کند که با فشرده سازی نقاط جداسازی سطحی با کیفیت بالا از پروفیل تمام شده را با حداقل تعداد پاس های بعدی بدست آورید. در این راستا روش جداسازی طولی مواد نورد با گسیختگی کنترل شده برای استفاده در غرفه های تکمیلی کارخانه های نورد توصیه می شود.

مطالعات جداسازی طولی یک رول دو رشته ای با شکست کنترل شده نشان داده است که ضخامت تار رول داده شده به پایه جداکننده باید برابر با 0.5x0.55 ضلع مربع باشد.

مطالعه شکاف بین تاج رول ها بر تغییر انحنای انتهای جلوی پروفیل های مربع تقسیم شده هنگام خروج از رول ها تأثیر می گذارد. بنابراین، صاف بودن خروجی با شکاف \u003d 16 میلی متر برابر با ضخامت جامپر به دست آمد، سپس انتخاب می کنیم

از تمرین محاسبه کالیبراسیون در هنگام نورد جداسازی پروفیل های مربعی، نسبت تراکم اضلاع یک پروفیل مربعی در 1.10-1.15 گرفته می شود. و سپس از عبارت (انتخاب) ضلع مربع را در گیج 10 مشخص می کنیم

19.2 1.125 = 21.6 میلی متر. (29)

مساحت کالیبر دوتایی تقسیم کننده پایه یازدهم در واقع برابر با دو برابر مساحت مربع مورب محاسبه شده است.

و سپس (30)

فاصله بین محورهای نهرها در کالیبر پایه یازدهم - ، به صورت تعیین می شود.

طول جامپر بین جریان ها در این کالیبر به صورت تعریف شده است

همانطور که در بالا ذکر شد، ضخامت لنگه در پایه 10 را می توان به عنوان تعیین کرد

برای بررسی صید محصول نورد ورودی به کالیبر پایه 12، لازم است کاهش مطلق در این کالیبر محاسبه و با داده های مجاز مقایسه شود.

هنگامی که یک نیمرخ مربعی وارد یک گیج بیضی شکل می شود، کاهش مطلق در وسط و لبه های پروفیل متفاوت خواهد بود و به صورت هندسی با قرار دادن مقطع نیم رخ مربع بر روی گیج بیضی شکل تعیین می شود و در وسط گیج قرار می گیرد.

فشردگی در نقاط انتهایی یک مربع در کالیبر بیضی، بر اساس دگرگونی های هندسی، تقریبا ? خواهد بود.

همانطور که مشاهده می شود، این کاهش های مطلق کمتر از کاهش های مطلق در گیج 13 است و بنابراین، با قطر اسمی یکسان رول ها و مواد مشابه، بررسی شرایط گرفتن مجاز لازم نیست.

با توجه به موارد فوق، ساختار و نمای کلی پاس آماده سازی در پایه دهم (قبل از غلتک-جداسازی) در شکل 19 نشان داده شده است.

شکل 19.

برخی از ابعاد کالیبر را می توان به شرح زیر تعیین کرد: طول جامپر را بر اساس کالیبراسیون های موجود در حین جداسازی نورد می گیریم.

شعاع گوشه گیج مربع در این پایه

مقدار را می توان مطابق شکل 17 با فرمول تعیین کرد

ارتفاع رول، خروج از کالیبر از جایگاه 10

فاصله بین محورهای نهرها در کالیبر پایه دهم - , به صورت تعیین می شود.

اندازه شکاف در امتداد یقه های کالیبر در پایه 10 میلی متر گرفته شده است.

مساحت رول خارج شده از کالیبر پایه 10 را می توان مطابق شکل 17 تعیین کرد.

با جایگزینی مقادیر پارامترهای مشخص شده، به دست می آوریم

مساحت رول تقسیم نشده در کالیبر پایه یازدهم برابر است با دو برابر مساحت رول مربع مورب، یعنی.

و سپس نسبت کشیدگی در کالیبر پایه یازدهم به صورت تعریف می شود

عرض رول نظری که از جایگاه یازدهم بیرون می آید

عرض نظری رول بیرون آمده از پایه دهم (با شعاع انحنا در یقه = 5)

برای بررسی گرفتن محصول نورد ورودی به کالیبر پایه یازدهم، لازم است کاهش مطلق در نقاط مشخصه کالیبر محاسبه و با داده های مجاز مقایسه شود.

بنابراین، مقدار فشرده سازی مطلق در ناحیه جامپر یک رول دو رشته ای خواهد بود

و در ناحیه گسیختگی محورهای نهرها خواهد بود

ماژول ریخته گری نورد فولاد آلیاژی

بنابراین، همانطور که می بینید، در اینجا نیاز به بررسی وضعیت گرفتن ناحیه رول بار دارد.

زاویه جذب در ناحیه پل در حین غلت زدن در کالیبر پایه یازدهم را می توان به صورت تعیین کرد.

که در آن: D قطر اسمی رول ها در پایه یازدهم است (D = 33mm).

زاویه مجاز گرفتن در این کالیبر با روش M.S قابل تعیین است. موتیف و پی.ال. کلیمنکو، این نیاز به سرعت غلتشی در این پایه دارد، که خواهد بود

5.67 متر بر ثانیه، (45)

و سپس حداکثر زاویه مجاز گرفتن با فرمول (t = 980؟) تعیین می شود.

از آنجایی که شرایط گرفتن در گیج جداکننده یازدهم برقرار است.

گیج در پایه نهم از گروه میانی غرفه ها در رول های عمودی قرار دارد و ممکن است تا حد زیادی شبیه یک گیج مربع مورب باشد، اما ویژگی های خاص خود را دارد. برای چرخاندن رول های لوزی شکل در نظر گرفته شده است و نسبت به کالیبر مورب معمولی شکل محدودتری در ناحیه جداسازی دارد. نورد در این کالیبر امکان مطالعه تغییر شکل قسمت های افقی جانبی آینده محصولات نورد دو رشته ای را فراهم می کند که در معرض جداسازی نورد قرار می گیرند. با توجه به موارد فوق، ساختار و نمای کلی این کالیبر آماده سازی در پایه 9 را می توان در شکل 20 ارائه کرد.

شکل 20.

برای تعیین تعدادی از پارامترهای گیج، از برخی وابستگی های تجربی به دست آمده در گیج های مشابه در طول جداسازی نورد استفاده می کنیم.

بنابراین، ضلع مربع، برای گیج 10، می تواند به صورت تعریف شود

مقداری که قسمت میانی کالیبر را نشان می دهد توصیه می شود به عنوان 40٪ از قسمت مورب کالیبر در نظر گرفته شود.

بر اساس داده های عملی، ما شیب شانه ها را در قسمت میانی کالیبر در 25٪ می گیریم، این به ما امکان می دهد حداکثر عرض رول را به دست آوریم.

عرض قسمت مربع مورب کالیبر خواهد بود

بر اساس داده های عملی کالیبراسیون برای جداسازی نورد، ما می پذیریم که شعاع انحنا در بالای کالیبرها و در یقه ها یکسان و برابر با 5 میلی متر باشد، یعنی. میلی متر

ضخامت کالیبر پایه نهم خواهد بود

ضخامت رول خارج شده از کالیبر پایه نهم

همچنین، بر اساس داده های عملی، اندازه شکاف در امتداد شانه های کالیبر 5 میلی متر در نظر گرفته می شود، یعنی. میلی متر

مساحت رول بیرون آمده از جایگاه نهم را می توان به صورت تعریف کرد

و سپس با جایگزینی مقادیر پارامترهای مشخص شده، به دست می آوریم

نسبت ازدیاد طول در کالیبر 10 پایه به صورت تعریف شده است

برای بررسی گرفتن رول ورودی به کالیبر پایه دهم رول، لازم است کاهش مطلق در این پایه محاسبه شود.

از آنجایی که شکل کالیبرهای پایه 9 و 10 از نظر پیکربندی بسیار متفاوت است، ما مساحت آنها را با کاهش (مستطیل شکل) جایگزین می کنیم، جایی که عرض نوار برابر با عرض رول و ضخامت آن خواهد بود. نوار کاهش یافته را می توان تعیین کرد

مقدار داده شده کاهش مطلق خواهد بود

مقدار داده شده زاویه گرفتن در کالیبر پایه 10 خواهد بود

همانطور که مشاهده می شود، زاویه گرفتن داده شده به طور قابل توجهی کمتر از حداکثر مقادیر محاسبه شده قبلی برای شرایط مشابه است و بنابراین، شرط گرفتن باید رعایت شود.

مناسب ترین شکل پاس 8 پایه، پاس لوزی شکل است که در رول های افقی قرار دارد. ساختار و نمای کلی این کالیبر در شکل 21 نشان داده شده است.

شکل 21.

ابعاد و کالیبر لوزی در فرآیند محاسبه سایز با در نظر گرفتن مقدار داده شده ضریب کشیدگی در کالیبر، پرکردن صحیح کالیبر و همچنین با در نظر گرفتن دریافت ابعاد مقطعی که برآورده می‌شوند، تعیین می‌شوند. شرایط نورد در کالیبر بعدی

در عمل از کالیبرهای لوزی استفاده می شود که با یک مقدار مشخص می شود.

برای جلوگیری از تشکیل "لامپ" در شکاف های کالیبر، توصیه می شود درجه پر شدن کالیبرها را بگیرید.

حداکثر زاویه مجاز گرفتن در این کالیبر را طبق فرمول M.S. Mutiev و P.L. Klimenko تعیین می کنیم، اگر v=3.9m/s; t=990 و رول های فولادی طبق فرمول، در v=2-4m/s

و سپس مقدار حداکثر کاهش مطلق خواهد بود

هنگام نورد یک قطعه کار لوزی در یک کالیبر مربع (به شرطی می توان نورد یک رول لوزی را در کالیبر 9 در نظر گرفت). ضلع مربع کاهش یافته را می توان به صورت تعریف کرد

عرض احتمالی رول خارج شده از کالیبر لوزی پایه هشتم خواهد بود

ما نسبت ترسیم را در گیج نهم می پذیریم، می توانید مساحت رول را در گیج 8 به صورت محاسبه کنید.

و سپس ضخامت رول خارج شده از کالیبر لوزی جایگاه هشتم خواهد بود.

پهن شدن یک نوار لوزی شکل در یک گیج مربع اگر ضلع گیج مربع (مورب) بیش از 30 میلی متر باشد با فرمول زیر تعیین می شود.

و سپس با جایگزینی مقادیر، دریافت می کنیم

با در نظر گرفتن پهن شدن، عرض رول در گیج نهم باید باشد

و همانطور که می بینید، چنین رول از یک کالیبر لوزی در یک مربع می تواند بدون پر کردن کالیبر نورد شود، زیرا و همانطور که می بینید

ابعاد باقیمانده کالیبر لوزی از توصیه های تجربی زیر تعیین می شود

نسبت مورب ها در کالیبر محاسبه می شود

اندازه شکاف در کانکتور کالیبر برابر با 5 میلی متر است، یعنی. .

ارتفاع نظری یک کالیبر لوزی - با فرمول قابل تعیین است

بلانت - یک نوار لوزی شکل در رابط سنج به صورت تعریف شده است

عرض نظری یک سنج لوزی شکل - به صورت تعریف شده است

زاویه راس - in را می توان به صورت تعریف کرد

از (74)

در = 2 arctan1.98 = 126.4 درجه

سمت لوزی - تعریف شده است

در گروه خشن غرفه‌ها، متشکل از 6 پایه دوتایی با رول‌های افقی و عمودی متناوب، نورد یک شمش گرد با قطر 80 میلی‌متر، که از یک پایه سیاره‌ای چرخان می‌آید، از طریق یک گذرگاه کششی بیضی شکل آجدار نورد می‌شود. سیستم. این سیستم در نورد فولادهای گرد با دقت بالا از فولادهای آلیاژی و با استحکام بالا در آسیاب های پیوسته رایج شده است.

در پایه هفتم گروه رافینگ، گیج بیضی دنده ای است که در رول های عمودی قرار دارد. ساختار و نمای کلی این کالیبر در شکل 22 نشان داده شده است.

شکل 22.

نسبت ترسیم در کالیبر لوزی پایه هشتم رول شده به شکل بیضی دنده، بر اساس داده های عملی، می تواند در محدوده 1.2-1.4 توصیه شود. و سپس، ناحیه نورد خارج شده از کالیبر به شکل بیضی دنده ای در جایگاه هفتم خواهد بود.

نسبت کشیدگی کل در گروه پیش نویس توده ها خواهد بود

ناحیه رول گرد که از پایه چین دار سیاره ای خارج می شود، کجاست.

پیش از این، بر اساس داده های خارجی عملی، نشان داده شده بود که با در نظر گرفتن تغییر شکل در پایه سیاره ای بیلت های ریخته گری پیوسته با قطر 200 میلی متر، رول خارج شده از این پایه باید وابستگی های سینماتیکی مطلوبی داشته باشد. بخش گردقطر 80 میلیمتر

میانگین نسبت کشیدگی در این سیستم کالیبر خواهد بود

معمولاً همانطور که تمرین نشان می دهد در کالیبر بیضی آجدار هود در محدوده است و در کالیبرهای بیضی معمولاً هود بالاتر است. و سپس با گرفتن هود در کالیبرهای بیضی آجدار، توصیه می شود هود را در کالیبرهای بیضی طبق فرمول محاسبه کنید.

در پایه 2، دایره باید در یک کالیبر بیضی بغلتد که منجر به کاهش نسبت کشیدگی و سپس

در این نسبت، رول هنگام غلتش در یک کالیبر بیضی آجدار ناپایدار می شود. معمولا از بیضی با نسبت استفاده کنید. در گیج های بیضی آجدار، نسبت بین ارتفاع و عرض گیج است

اجازه دهید زاویه مجاز گرفتن را در کالیبر لوزی پایه 8 تعیین کنیم، اگر v = 3.4 متر بر ثانیه باشد. t=995؟ و رول های چدنی، طبق فرمول در محدوده v = 2-4m/s.

و سپس، مقدار حداکثر کاهش مطلق در، خواهد بود

ضخامت رول بیرون آمده از جایگاه هفتم به صورت خواهد بود و تعیین می شود

عرض رول بیرون آمده از جایگاه هفتم خواهد بود و تعیین می شود

شعاع بیضی با فرمول تعیین می شود

گرد کردن شانه با شعاع انجام می شود

اندازه شکاف را می گیریم

مقدار کند شدن بیضی در برابر با مقدار شکاف تعیین می شود. میلی متر

طرح کلی کالیبرهای کششی گروه خشن آسیاب در شکل 23 نشان داده شده است.

شکل 23.

بنابراین، همانطور که مشاهده می کنید، در پایه 6، کالیبر بیضی است و در رول های افقی قرار دارد.

مساحت یک بیضی این گیج به صورت تعریف شده است

کالیبر بیضی به صورت تک شعاعی ساخته شده است و از نظر شماتیک به هیچ وجه با کالیبر بیضی در نظر گرفته شده قبلی در گروه چیت پایه ها تفاوتی ندارد (شکل 15 را ببینید).

ارتفاع سنج بیضی شکل

پهن شدن نوار بیضی شکل در گیج بیضی آجدار کجاست، توصیه می شود با فرمول تعیین شود

که در آن D قطر رول ها برابر با 420 میلی متر است

عرض پوست از شیار بیضی خارج می شود

همانطور که می دانید مساحت یک کالیبر بیضی شکل است

فرمول (93) را می توان به صورت نمایش داد معادله درجه دوم، که راه حل آن به ما امکان می دهد تعیین کنیم

پس از باز کردن براکت ها دریافت می کنیم

و سپس، فشرده سازی مطلق در گیج بیضی آجدار پایه هفتم میلی متر خواهد بود.

اجازه دهید زاویه مجاز گرفتن را در بیضی دنده پایه هفتم تعیین کنیم، اگر v = 2.8m/s. t=1000 و رول های فولادی و سپس طبق فرمول در محدوده 2-4 متر بر ثانیه، زاویه گرفتن مجاز خواهد بود.

و سپس، مقدار حداکثر فشرده سازی مجاز در.

همانطور که می بینید، شرایط گرفتن برآورده شده است و گسترش خواهد بود.

ابعاد نهایی بیضی در کالیبر جایگاه ششم خواهد بود

ابعاد باقیمانده گیج بیضی شکل خواهد بود: شعاع جریان ها به صورت تعریف شده است

شکاف S در امتداد یقه های کالیبر خواهد بود

شعاع گوشه

همانطور که از شکل 23 مشاهده می شود، در پایه 5، گیج یک بیضی آجدار را نشان می دهد و در رول های عمودی قرار دارد.

کالیبراسیون رول ها در جفت های کالیبر پایه های 4 و 5، پایه های 2 و 3 مشابه محاسبات بالا برای کالیبراسیون کالیبرهای پایه های 6 و 7 و با توجه به طرح کلی کالیبرها انجام می شود (شکل 2 را ببینید). 23)، در پایه دوم، کالیبر به شکل بیضی یک شعاع انجام می شود و در رول های افقی قرار می گیرد. در این کالیبر، قرار است یک پروفیل گرد با قطر 80 میلی متر که از یک پایه چین دار سیاره ای 3 رول با آرایش مورب رول ها بیرون می آید، بپیچد.

نسبت ترسیم در کالیبر بیضی جایگاه دوم خواهد بود

سطح مقطع یک رول گرد (قطر 80 میلی متر) که از یک پایه چین دار سیاره ای می آید کجاست.

کاهش مطلق در امتداد رئوس در کالیبر بیضی 2 پایه خواهد بود

میانگین کاهش مطلق هنگام چرخاندن یک دایره در کالیبر بیضی پایه دوم خواهد بود

هنگام چرخاندن یک شمش گرد در یک کالیبر بیضی، می توان با استفاده از فرمول تقریبی پهن شدن را تعیین کرد.

عرض احتمالی رول در کالیبر بیضی پایه 2 خواهد بود

که همانطور که می بینید تا حدودی کوچکتر است و بنابراین هیچ سرریزی از کالیبر وجود نخواهد داشت.

کالیبراسیون پایه سیاره ای مورب چین دار شامل نصب رول های مخروطی شیبدار است که هنگام چرخش حول محور و حرکت سیاره ای باید شکافی با دایره محاطی لازم (در این مورد به قطر 80 میلی متر) در خروجی تشکیل دهد. از رول از رول ها و به طور مشابه با دایره حک شده لازم (قطر 200 میلی متر) در ورودی بیلت به رول ها. وظیفه اندازه گیری رول ها شامل تعیین طول ناحیه تغییر شکل است که با قسمت مخروطی رول، زاویه شیب رول ها و قطر رول ها تعیین می شود.

طرح کلی ناحیه تغییر شکل، که پارامترهای کالیبراسیون رول های مخروطی شیبدار لازم برای نورد بیلت مورد بررسی را نشان می دهد، در شکل 24 نشان داده شده است.

تعیین پارامترهای نشان داده شده در نمودار وظیفه کالیبره کردن رول های پایه رول سیاره ای کاهشی است.

شکل 24.

ابعاد نشان داده شده در شکل 22 پارامترهای زیر را مشخص می کند:

فاصله از محور نورد در نقطه عبور؛

یکسان، اما کل در امتداد محور رول.

و - به ترتیب، شعاع قطعه کار و محصولات نورد شده.

زاویه شیب ژنراتیکس مخروط ناحیه تغییر شکل؛

زاویه شیب سطح شکل دهی رول؛

W - زاویه عبور رول با محور نورد.

بر این اساس، شعاع های رول در نقطه خرج کردن، بخش اندازه و حداکثر (در ورودی بیلت).

الف - جابجایی مماسی رول (در شکل نشان داده نشده است).

بر اساس داده های عملی به دست آمده از شرایط طراحی و تجربه چنین آسیاب هایی، توصیه می شود برخی از عناصر و پارامترهای کالیبراسیون رول را در محدوده های زیر انتخاب کنید:

(به عنوان مثال قطر رول در نوک پستان)؛

(یعنی حداکثر قطر رول)؛

W \u003d 45-60 درجه (یعنی زاویه عبور را w \u003d 55 درجه می گیریم)؛

زاویه بین خط مرکز شفت بیلت و خط برآمدگی رول u = 45 درجه.

نسبت کشیدگی در پایه 1

دو رول کار باقی مانده از پایه کاهش دارای همان ابعادی هستند که در بالا برای رول محاسبه شده ارائه شده است.

در محاسبات کالیبراسیون از پارامترهای سرعت رول و دما توسط پایه استفاده شد.

بنابراین سرعت خروج از جایگاه ها با فرمول محاسبه شد

و سپس با گرفتن سرعت رول تمام شده (به شکل دایره با قطر 18 میلی متر) از آخرین پایه آسیاب 8 متر بر ثانیه، به دست می آوریم:

سرعت ورود بیلت به پایه 1 (سیاره ای) تقریباً 7.9 متر در دقیقه خواهد بود.

تغییر دمای کل فلز در طول نورد را می توان با فرمول تعیین کرد

کجا و - کاهش دمای فلز به دلیل انتشار گرما توسط تابش و همرفت به محیط.

کاهش دمای فلز به دلیل انتقال حرارت توسط هدایت حرارتی در تماس با رول ها، سیم ها، میزهای غلتکی.

افزایش دمای فلز به دلیل انتقال انرژی مکانیکی تغییر شکل به گرما.

و سپس بر اساس استفاده از روش، تغییر دمای رول در حین نورد در کالیبر و حرکت به سمت کالیبر بعدی خواهد بود.

دمای رول قبل از ورود به کالیبر در نظر گرفته شده کجاست، ?;

P - محیط سطح مقطع رول پس از عبور، میلی متر؛

F - سطح مقطع رول بعد از عبور، ;

f - زمان خنک شدن رول، s.

افزایش دمای فلز در کالیبر، ? و با فرمول تعیین می شود

p مقاومت فلز در برابر تغییر شکل پلاستیک، MPa است.

m عامل افزایش طول است.

به عنوان مثال، تغییر دمای فلز در حین حرکت قطعه کار از کوره گرمایش به پایه اول آسیاب طبق فرمول (200) خواهد بود (اگر دمای گرمایش قطعه کار، f= ، P=p 200=628mm، F=31416)

افزایش دمای فلز در پایه اول (سیاره ای) به دلیل تغییر شکل شدید را می توان با فرمول (201) با فرض p=100MPA تعیین کرد و سپس

در نهایت دمای فلز پس از نورد در هر پایه با در نظر گرفتن تغییر دمای رول محاسبه شده با فرمول های (107) و (108) و اصلاحات عملی انجام شده به صورت زیر خواهد بود:

ابعاد اصلی رول و پارامترهای کالیبراسیون هنگام چرخاندن یک دایره با قطر 18 میلی متر از یک بیلت با قطر 200 میلی متر در امتداد پایه های آسیاب در جدول 3 نشان داده شده است.

جدول 3. کالیبراسیون های اساسی برای پاس ها هنگام چرخاندن یک دایره، 18 میلی متر از شمش، 200 میلی متر.

شماره پاساژ	نوع کالیبر	چیدمان رول	اندازه پوسته	فشرده سازی، میلی متر	گسترش،	مساحت گیج، F، میلی متر	Coef. هود، m	تم-را رول، تی،؟	سرعت غلتش v، m/s	توجه داشته باشید
ضخامت، h
شرایط اولیه:				دمای گرمایش
	3 رول	شیب دار							کوزوالک. سیارات جعبه
	بیضی تک شعاع	افقی
	بیضی دنده	عمودی
	بیضی تک شعاع	افقی
	بیضی دنده	عمودی
	بیضی تک شعاع	افقی
	بیضی دنده	عمودی
		افقی
	مورب. مربع نوع	عمودی
	مورب دوتایی مربع نوع	افقی
	مربع مورب دوتایی	افقی									جداسازی رول در کالیبر
	بیضی تک شعاع	عمودی									شیب 45 درجه
		افقی

طرح های محاسباتی کالیبرهای رول برای همه پایه های آسیاب هنگام نورد یک دایره 18 میلی متر از شمش ریخته گری پیوسته 200 میلی متر در شکل نشان داده شده است. 25.

کالیبراسیون پروفیل ها و رول های در نظر گرفته شده برای نورد فولاد گرد و مربع

به فولاد گرد نورد گرمطبق GOST 2590-71، پروفیل هایی طبقه بندی می شوند که دارای شکل مقطع دایره ای با قطر 5 تا 250 میلی متر هستند.

در حالت کلی، طرح کالیبراسیون برای فولاد گرد را می توان به دو بخش تقسیم کرد: اولی کالیبراسیون برای گروه های خشن و میانی پایه ها است و تعدادی از پروفیل ها را برآورده می کند، از این نظر برای چندین پروفیل نهایی از مقاطع مختلف رایج است. مربع، نوار، شش ضلعی و غیره) و دومی به عنوان یک سیستم خاص برای سه یا چهار پایه آخر در نظر گرفته شده است و تنها مشخصه این پروفیل فولادی گرد است. در گروه های پیش نویس و میانی پایه ها می توان از سیستم های کالیبر استفاده کرد: مستطیل - مربع جعبه، شش گوش - مربع، بیضی - مربع، بیضی - بیضی عمودی.

برای سه تا چهار پایه پروفیل آخر، سیستم گیج نیز ثابت نیست. الگوی خاصی فقط در دو پایه آخر مشاهده می شود: پایه تکمیل دارای یک پاس گرد است، پایه پیش از اتمام بیضی شکل است، عبور پایه سوم از انتهای غلتک می تواند اشکال مختلفی داشته باشد که روی آن سیستم اندازه گیری وجود دارد. بستگی دارد.

طرح های کلی کالیبر چهار پاس آخر هنگام نورد فولاد گرد. از این طرح ها نتیجه می شود که کالیبرهای بیضی دو شکل به عنوان کالیبرهای پیش پایان استفاده می شود: یک شعاع و با مستطیل های گرد - به اصطلاح کالیبرهای "مسطح". طرح اول هنگام نورد فولاد گرد با اکثر اندازه های پروفیل استفاده می شود ، دومی - عمدتاً برای فولاد گرد با قطرهای بزرگ و فولاد تقویت کننده.

با توجه به اولین طرح کلی نورد، می توان به هفت نوع کالیبر استفاده شده در پایه پیش شکل اشاره کرد. طبق طرح کلی دوم، تنها دو نوع کالیبر بیشترین کاربرد را پیدا کرده‌اند: جعبه مربع 1 و مربع 3، که به صورت مورب در بشکه رول بریده می‌شوند.

سیستم ها و فرم کالیبرهای مورد استفاده برای گروه های خشن و میانی پایه ها می تواند بسیار متنوع باشد و به عوامل متعددی بستگی دارد که عمده ترین آنها نوع آسیاب و طراحی تجهیزات اصلی و کمکی آن است.

در حال حاضر، تعدادی تکنیک برای ساخت گیج تکمیلی برای فولاد گرد وجود دارد: ترسیم گیج با دو شعاع از مراکز مختلف. پخ زدن در کانکتورهای رول به منظور جلوگیری از نوار برش های ضخامت کوچک رول با یقه های کالیبر. تشکیل رهاسازی توسط طرح کلی کالیبر در امتداد کانکتور و غیره. تمرین نشان می دهد که یک سنج تکمیل، که با یک شعاع مشخص شده و تنها یک اندازه دارد - قطر داخلی، شرایط لازم را برای به دست آوردن یک نمایه با کیفیت بالا از نظر هندسی درست، به ویژه یک پروفیل با قطر زیاد، برآورده نمی کند. به عنوان یک قاعده، در چنین کالیبری، حتی با کوچکترین تغییر در شرایط تکنولوژیکی (کاهش دمای نورد، توسعه رول های کالیبر پیش از اتمام، افزایش ارتفاع بیضی و غیره)، جریان ها از فلز سرریز می شوند. به دست آوردن یک پروفیل مطابق با شکل پاس پایان نیاز به کنترل دائمی ابعاد میله بیضی قبل از اتمام دارد. در موارد سرریز گیج، حفظ قطر پروفیل، حتی در حد تلرانس مثبت، همیشه امکان پذیر نیست.

به منظور از بین بردن کاستی های ذکر شده، توصیه می شود برای یک پروفیل فولادی گرد، یک سنج تکمیلی با کمبر (رها) طراحی کنید، یعنی قطر افقی کمی بزرگتر در مقایسه با قطر عمودی فراهم شود. همچنین این امر به دلیل این امر ضروری است که رول مقطع بیضی شکل وارد شده به پاس پایانی در نقاطی در انتهای محور اصلی دمای پایین تری دارد و انقباض حرارتی پروفیل تمام شده در هنگام سرد شدن در جهت قطر افقی تا حدودی است. بزرگتر از جهت قطر عمودی. سایش شدید کالیبر تکمیل فولاد گرد در امتداد عمودی به دلیل کاهش بیشتر نیز باعث افزایش اندازه 1-1.5٪ از قطر افقی نسبت به قطر عمودی می شود.

فولاد گرددر کارخانه‌های داخلی، آنها تمایل دارند تا تحمل‌ها را کاهش دهند.

تعیین اندازه قطر افقی با استفاده از رابط سنج تکمیل با استفاده از معادلات تحلیلی مشتق شده (N.V. Litovchenko) با در نظر گرفتن ابعاد قطر پروفیل توصیه می شود.