چگونه یک مربع را از دایره بیرون بیاوریم. اصول اندازه گیری رول

ابعاد و تلورانس های کالیبر تا حدودی با ابعاد و تلورانس های پروفیل نورد متفاوت است که با ضرایب مختلف انبساط حرارتی فلزات و آلیاژها هنگام گرم شدن توضیح داده می شود. مثلا ابعاد سنج های نهاییبرای پروفیل های فولادی نورد گرم باید 1.010-1.015 برابر اندازه پروفیل های تمام شده باشد.

ابعاد کالیبرها در هنگام نورد افزایش می یابد که به دلیل توسعه آنها است. با رسیدن به ابعادی برابر با تلورانس اسمی به علاوه، کالیبر برای کار بیشتر نامناسب می شود و با یک کالیبر جدید جایگزین می شود. بنابراین هر چه تلورانس در ابعاد پروفیل بیشتر باشد، عمر مفید کالیبرها و در نتیجه بهره وری آسیاب ها بیشتر می شود. در همین حال، افزایش تحمل منجر به مصرف بیش از حد فلز برای هر متر از طول محصولات می شود. تلاش برای به دست آوردن پروفیل هایی با ابعادی که از اسمی در جهت کوچکتر منحرف می شوند، ضروری است.

در عمل، کالیبرها نه با موارد مثبت، بلکه با تحمل متوسط ​​یا حتی با مقداری منفی ساخته می شوند. بهبود تجهیزات آسیاب نورد، بهبود تکنولوژی تولید و معرفی تجهیزات اتوماتیک برای گیرش رول ها به تولید محصولات نورد با دقت بیشتر کمک می کند.

GOST 2590-71 تولید را فراهم می کند فولاد گردقطر 5 تا 250 میلی متر

نورد این پروفیل بسته به عیار و ابعاد فولاد به روش های مختلفی انجام می شود (شکل 116).

روش‌های 1 و 2 در گزینه‌های به‌دست‌آوردن یک مربع پیش پایان متفاوت هستند (مربع دقیقاً به صورت مورب ثابت شده است و امکان تنظیم ارتفاع وجود دارد). روش 2 جهانی است، زیرا به شما امکان می دهد تعدادی از اندازه های مجاور فولاد گرد را بدست آورید (شکل 117). روش 3 این است که بیضی پیش تکمیل کننده را می توان با یک ده ضلعی جایگزین کرد. این روش برای چرخاندن دایره های بزرگ استفاده می شود. روش 4 مشابه روش 2 است و فقط در شکل دنده سنج با آن تفاوت دارد. عدم وجود دیواره های جانبی در این کالیبر به رسوب زدایی بهتر کمک می کند. زیرا بدین ترتیبامکان تنظیم گسترده ابعاد نواری که از گیج دنده خارج می شود، به آن گیج جهانی نیز می گویند. روش 5 و 6 در هودهای بالاتر و پایداری بیشتر بیضی ها در سیم کشی با بقیه متفاوت است. با این حال، چنین کالیبرهایی نیاز به تنظیم دقیق آسیاب دارند، زیرا حتی با وجود مقدار کمی فلز، سرریز شده و سوراخ ایجاد می کنند. روش های 7-10 مبتنی بر استفاده از یک سیستم اندازه دایره بیضی شکل است.

مقایسه روش‌های ممکن برای تولید فولاد گرد نشان می‌دهد که روش‌های 1-3 این امکان را فراهم می‌آورند که در بیشتر موارد نورد کل طیف فولاد گرد را ممکن می‌سازد. نورد فولاد با کیفیت باید طبق روش های 7-10 انجام شود. روش 9، همانطور که بود، حد واسط بین سیستم دایره بیضی و بیضی شکل است، از نظر تنظیم و تنظیم کمپ و همچنین جلوگیری از غروب آفتاب راحت ترین است.

در تمام روش های در نظر گرفته شده نورد فولاد گرد، شکل پاس های تکمیل و پیش تکمیل تقریباً بدون تغییر باقی می ماند، که به ایجاد الگوهای عمومی رفتار فلز در این پاس ها برای همه موارد نورد کمک می کند.

ساخت یک سنج تکمیل برای فولاد گرد به شرح زیر انجام می شود.

قطر تخمینی کالیبر را تعیین کنید (برای یک پروفیل داغ هنگام چرخش تا منفی) d g \u003d (1.011 ÷ 1.015) d x - بخشی از تحمل +0.01 d x، که در آن 0.01d x، - بزرگنماییقطر به دلایل فوق؛ d x \u003d (d 1 + d 2 / 2) - قطر پروفیل گرددر حالت سرد در عمل، هنگام محاسبه اعضای دوم و سوم سمت راست برابری را می توان تقریباً یکسان در نظر گرفت، سپس

d g \u003d (1.011 ÷ 1.015) (d 1 + d 2) / 2،

که در آن d 1، d 2 حداکثر و حداقل مقادیر قطر مجاز مطابق با GOST 2590-71 هستند (جدول 11).

بسته به اندازه دایره نورد شده، زوایای شیب مماس α انتخاب می شود:

ما مقدار شکاف t را می پذیریم (طبق داده های چرخشی)، mm:

بر اساس داده های به دست آمده، یک کالیبر رسم می شود.

مثال. یک سنج تکمیل برای نورد فولاد گرد با قطر 25 میلی متر بسازید.

1. بیایید قطر محاسبه شده کالیبر (برای پروفیل داغ) را با توجه به معادله بالا تعیین کنیم.
   از جدول پیدا می کنیم: d 1 \u003d 25.4 میلی متر ، d 2 \u003d 14.5 میلی متر؛ از آنجا d g \u003d 1.013 (25.4 + 24.5) / 2 \u003d 25.4 میلی متر.
2. α=26°35′ را انتخاب می کنیم.
3. فاصله بین رول ها t=3 میلی متر را می پذیریم.
4. بر اساس داده های به دست آمده، یک کالیبر ترسیم می کنیم.

سنج های پیش تکمیل برای یک دایره با در نظر گرفتن دقت مورد نیاز برای نمایه تمام شده طراحی شده اند. هرچه شکل بیضی بیشتر به شکل دایره نزدیک شود، نمایه گرد تمام شده با دقت بیشتری به دست می آید. از نظر تئوری، مناسب ترین شکل نیم رخ برای به دست آوردن دایره صحیح، بیضی است. با این حال، نگه داشتن چنین نمایه ای در ورودی گیج گرد تکمیلی نسبتاً دشوار است، بنابراین نسبتاً به ندرت استفاده می شود.

بیضی های مسطح سیم ها را به خوبی نگه می دارند و علاوه بر این، نوارهای بزرگی را ارائه می دهند. اما هرچه بیضی نازکتر باشد، دقت نمایه گرد حاصل کمتر است. این به دلیل درجه گشاد شدن است که در طول فشرده سازی رخ می دهد. گشاد شدن متناسب با فشرده سازی است: در جایی که کاهش های کوچک وجود دارد، گشاد شدن کوچکی نیز وجود دارد. بنابراین، در فشرده سازی های کوچک بیضی، احتمال نوسانات اندازه در آن وجود دارد گیج گرد. با این حال، پدیده معکوس فقط برای مواردی که از یک بیضی بزرگ و یک هود بزرگ استفاده می شود صادق است. بیضی برای اندازه های کوچک فولاد گرد از نظر شکل نزدیک به شکل دایره است که امکان استفاده از بیضی تک انحنا را فراهم می کند. نیم رخ این بیضی تنها با یک شعاع مشخص شده است.

برای پروفیل های گرد با اندازه های متوسط ​​و بزرگ، بیضی ها، که با یک شعاع مشخص شده اند، در امتداد محور اصلی بیش از حد دراز هستند و در نتیجه، چسبندگی قابل اعتمادی از نوار توسط رول ها ایجاد نمی کنند. استفاده از بیضی های نوک تیز علاوه بر عدم ارائه دایره دقیق، بر پایداری گیج گرد به خصوص در پایه خروجی آسیاب تأثیر نامطلوبی دارد. نیاز به تعویض مکرر رول ها به شدت بهره وری آسیاب را کاهش می دهد و توسعه سریع کالیبرها منجر به ظهور درجه دوم و گاهی اوقات ازدواج می شود.

مطالعه علل و مکانیسم توسعه کالیبرهای تولید شده توسط N. V. Litovchenko نشان داد که لبه های تیز بیضی که سریعتر از بقیه نوار سرد می شوند، مقاومت قابل توجهی در برابر تغییر شکل دارند. این لبه ها با ورود به کالیبر رول های پایه پایانی، در قسمت پایین کالیبر به عنوان یک ساینده عمل می کنند. لبه های سفت و سخت در بالای بیضی شکل حفره هایی را در پایین گیج ایجاد می کنند که منجر به ایجاد برجستگی هایی روی نوار در تمام طول آن می شود. بنابراین برای پروفیل های گرد با قطر 50-80 میلی متر و بیشتر، با استفاده از بیضی های دو و سه شعاعی، اجرای پروفیل دقیق تری حاصل می شود. ضخامت آنها تقریباً برابر با یک بیضی است که با یک شعاع مشخص شده است، اما به دلیل استفاده از شعاع های کوچک انحنای اضافی، عرض بیضی کاهش می یابد.

چنین بیضی ها به اندازه کافی مسطح هستند تا آنها را در سیم ها نگه دارند و چسبندگی ایمن ایجاد کنند، و یک کانتور گردتر بیضی که به شکل بیضی در شکل آن نزدیک می شود، شرایط مساعدی را برای تغییر شکل یکنواخت در عرض نوار به صورت گرد ایجاد می کند. پیمانه.

1. نمایه سوراخ، تصاویر، جریان های مجاور رول ها در موقعیت کار و شکاف های بین آنها، به شکل و اندازه معینی به بخش رول کمک می کند. معمولا k. توسط دو، کمتر - توسط سه و چهار رول تشکیل می شود. شکل می تواند ساده باشد - مستطیل، گرد، مربع، لوزی، بیضی، نوار، شش ضلعی، لنتس و شکل - گوشه، پرتو I، کانال، و غیره با طراحی، i.e. موقعیت خط جدایی که به باز تقسیم می شود. و بسته، با توجه به محل روی رول ها - باز، بسته، نیمه بسته. و مورب. با تعیین وقت قبلی - چین خوردگی، اگزوز، خشن کردن، پیش تکمیل و تکمیل k. Osn. el-you k. - شکاف m-du رول، خروجی k.، رابط، یقه، گرد، خنثی. خط انواع k در شکل نشان داده شده است. 2. فن آوری قابل تعویض ابزار، تعمیر روی رول کار 3. اندازه گیری بدون مقیاس، ابزاری برای کنترل اندازه، شکل و موقعیت نسبی قطعات محصول از طریق مقایسه اندازه محصول با k. با توجه به وقوع یا درجه تناسب سطوح آنها:
بیم سنج - k. (1.) برای نورد خشن و تکمیل تیرهای I. استفاده از b. به. بسته، باز، کج و جهان را مستقیم کنید. معمولاً از دو رول استفاده می شود ، کمتر - جهانی. چهار رول ب. ک نایب، توزیع. تعطیلی مستقیم ب بازکردن. ب برای برش و خشن کردن تیرهای بزرگ I استفاده می شود. شیب، ب. پروفیل های I-beam با کاهش رول می شوند. شیب های داخل لبه های قفسه ها و ارتفاع فلنج های بزرگ. به دانشگاه ب ک) تیرهای I با قفسه عریض با اندازه های بزرگ و تیرهای I با موازی نورد می شوند. قفسه ها هنگام چرخاندن تیرهای سبک وزن I، از یک افق، موقعیت استفاده می شود. مورب ب به.؛
کالیبر رسم - k. (1.) از یک فرم ساده برای کاهش سطح مقطع و هود (1.) رول با یک تناوب معین از دو یا یک کالیبر از همان نوع. در تعدادی از موارد، در برای دادن ابعاد رول، که در آن شکل گیری یک نمایه مشخص شروع می شود. هنگام رول کردن پروفیل های ساده، آنها معمولاً اندازه گیری پیش نویس هستند. در کیفیت-ve in. مستطیل، مربع، لوزی، بیضی، شش ضلعی استفاده می شود. و سایر کالیبرها بسته به شرایط نورد و الزامات، بخش نورد c. به در تعریف قرار دارند. آخرین، نامگذاری سیستم کالیبرهای نقاشی;
کالیبر مورب - بسته به (1.) با مورب. (در ارتفاع متفاوت) واقع شده است. اتصال دهنده ها D. to. معمولاً به صورت رول هایی با شیب بریده می شوند و برای کالیبراسیون اریب تیرهای I، پروفیل ها و ریل ها استفاده می شوند. Horizon، d. to. هنگام نورد کردن تیرهای I، پروفیل ها در آسیاب های پیوسته و پروفیل های Z استفاده می شود. D. به خروج رول از رول ها را تسهیل می کند، اما نامطلوب ایجاد می کند. نیروهای جانبی؛
کالیبر بسته - k. (1.)، که در آن خط جداسازی رول ها خارج از خط آن است. 3. k. معمولا برای نورد پروفیل های شکل استفاده می شود. او، به عنوان یک قاعده، یک راس، یک محور تقارن دارد.
گیج بیضی آجدار
کالیبر لوزی - ک (1.) لوزی. پیکربندی، در رول ها در امتداد یک مورب کوچک تعبیه شده است. محاسبه، ابعاد: C، \u003d 5K / 2sinp / 2، B - B - Sa، ارتفاع با در نظر گرفتن گرد کردن

کالیبر لوزی
R، = R، -2K(1 + l/ek2) -1)، a = R/R، = = tgp/2، / = (0.15-n0.20) R1، l، = (0.10 + 0.15) R "R \u003d 2 (R, 2 + R, 2) "2, in, \u003d 1.2 * 2.5 (شکل). R. to. در سیستم کالیبراسیون لوزی-لوزی و لوزی استفاده می شود - مربع زاویه در بالای شیار p از 90 تا 130 درجه متغیر است، با افزایش زاویه کشش در شیار، به طور متوسط ​​1.2-1.3. -0.9.
گیج مربع لانست
لنست کالیبر مربع - k. (1.) با خطوط یک مربع با اضلاع مقعر، به رول های مورب بریده شده است. محاسبه، ابعاد: Bk \u003d R، \u003d 1.41 C،؛ R = = (C,2 + 4D2)/8D; r \u003d (0.15 + 0.20) C,; B \u003d 5K - (2/3) 5. ناحیه F \u003d C، (C، + (8/3) D)، که در آن D مقدار یک طرفه است. تحدب، C، - ضلع محاط شده است، مربع (شکل). حداکثر، اندازه جانبی c. c.c. C^ = C، + 2D. S. to. to. در صورت لزوم اعمال شود. مقدار زیادی فلز را به پاس های تکمیلی انتقال دهید. در همان زمان، خروجی حفظ می شود. دمای رول، زیرا گوشه های تیز وجود ندارد. S. به.
پیش نویس - c. (1.)، تقریبا. بخشی از قطعه کار یا رول به پیکربندی نمایه تمام شده. پروفیل های شکل دار در مسیر نورد به پایان k نزدیک می شوند.
گیج تکمیلی i-k. (1.) برای دادن نمایه نهایی به رول، یعنی. برای ساخت اجاره از آخر ابعاد عرضی بخش ها هنگام ساخت h. تا انبساط حرارتی را در نظر بگیرید. فلز، توزیع نابرابر pred. درجه حرارت در رول، سایش کالیبر، تصحیح پروفیل و عوامل دیگر؛
هگز سنج - k (1.) hex. کانتور، برش، به رول در امتداد یک مورب بزرگ. اتصال دهنده sh. به در طرفین آن قرار دارد. ابعاد w. k. exp. از طریق vpi-

سنج هگز
کرامت. قطر دایره d: سمت C \u003d 0.577d، مساحت -F \u003d 0.866d2، ارتفاع R، \u003d 2 C (شکل). Appl. از نظر کیفیت تمیز است، کالیبر هنگام نورد شش تیگران است. استیل و مشکی هنگام چرخاندن یک شش ضلعی فولاد مته، زمانی که کاهش یکنواخت و کم در طول مسیرها مورد نیاز است.

کالیبر مربع
کالیبر شش ضلعی - k. (1.) شش ضلعی. کانتور، برش، به رول در امتداد محور کوچک. appl. در سیستم اگزوز کالیبر شش ضلعی مربع و به صورت پیش تمیز. هنگام چرخاندن پروفیل های شش ضلعی. محاسبه، ابعاد: 5D = 5K - I,; B \u003d 5K - S؛ ak = BJH، = 2.0 + 4.5; r \u003d r، \u003d (OD5 + 0.40) R،; Р = 2 (Bf + 0.41R،) (شکل). پردچیستووی ش. به طور معمول شش ضلعی بسازید، اما برای جبران. گسترش فلز و جلوگیری از. تحدب دیوارهای جانبی تمیز است. پایین شش گوشه کالیبر بسته به اندازه پروفیل با تحدب 0.25-1.5 میلی متر ساخته شده است. درجه پر شدن ش. گرفتن 0.9;
ل

کالیبر جعبه
کالیبر جعبه - k. (1.)، تصاویر. ذوزنقه برش در رول، برای نورد pryamoug. و مربع، پروفیل. ابعاد تخمینی: 5d \u003d (0.95 + 1.00) V "؛ B \u003d Yad + (I, - S) tg (p; g \u003d (0.10h-0.15) I,؛ g, \u003d (0.8 + 1.0) / -، خوب \u003d \u003d 4 / I , = 0.5 + 2.5; /> * 2(R, + B,) (شکل) عمق برش، یعنی R، به نسبت ابعاد (R, / 00) پروفیل مشخص شده در آن بستگی دارد. از آنها استفاده می شود. عمدتاً در آسیاب‌های شکوفه‌دهی، چرخاندن و پیوسته بیلت، غرفه‌های تاب دادن و سیاه‌کردن آسیاب‌های برش، و برای تولید بلنک‌های تجاری در آسیاب‌های ریلی و برش.
مربع سنج - k. (1.)
مربع، کانتور، به رول در امتداد قطر برش دهید
تعقیب کردند. بسته به شرایط، مشخصات اجاره
با گرد انجام می شود یا تاپ های تیز
ما محاسبه، ابعاد: Hk \u003d Bf \u003d 21/2 C I، \u003d
\u003d 21/2 C. - 0.83 g، B \u003d B-s؛ r \u003d (0.1 + 0.2) ^;
/-،= (0.10^0.15)I,; P \u003d 2-21 / 2I، (شکل). K. به. -
اتمام هنگام نورد مربع حرفه ای
لی و اگزوز در سیستم های لوزی مربعی،
مربع بیضی و مربع شش ضلعی. در رنگ مشکی
کالیبرهای جدید عملکرد قابل توجهی دارند
گرد شدن رئوس با شعاع r ارتفاع و عرض c.c به ترتیب 1.40 و 1.43 اضلاع آن است.
هنگام چرخاندن مربع‌هایی با گوشه‌های تیز، k.k زاویه‌ای در بالای نمونه دارد، اما با در نظر گرفتن 91-92 درجه
حجم انقباض حرارتی پروفیل؛ L""" ° t -""" """ و
کالیبر کنترل - به (1.)، برای فشرده سازی کوچک بلند و کنترل اندازه های otd. el-tov peal; هنگام رول کردن تعدادی پروفیل شکل دار و پیچیده، به عنوان مثال، تیرهای I، برای رینگ چرخ، لولای در و غیره استفاده می شود. به. ارتفاع و ضخامت در قسمت باز کالیبر؛
کالیبر گرد - k. (1.) با کانتور دایره در قسمت اصلی محیط. اتمام هنگام چرخاندن فولاد گرد و اگزوز در سیستم دایره بیضی شکل. K. به همه انواع دارای رهاسازی یا فروپاشی هستند. هنگام ساختن یک کیلو به پایان، معمولاً بسته به قطر خروجی 10-30 درجه یا 20-50 درجه می گیرند. دایره غلتان ابعاد تخمینی: Bf \u003d rf / cozy، B " \u003d Yak-. Stgy، g، \u003d (0.08 + 0، lO) d، P \u003d \u003d tk / (شکل). از آنجایی که تمایل به چرخش دارند فولاد با منهای، تحمل D روی قطر، سپس برای تکمیل k. به.، با در نظر گرفتن انبساط حرارتی، آنها d \u003d 1.013 را می گیرند، جایی که rfxon "~ Diam. دایره در حالت سرد؛
کالیبر چند رول - k. (1.) با کانتوری که توسط سه یا چند رول تشکیل شده است که محورهای آن در یک صفحه قرار دارند. در m.k، فلز در جهت عمودی-عرضی چین خورده است. با مزیت فشرده سازی همه جانبه، که به شما امکان می دهد مواد کم پلاستیک را تغییر شکل دهید. م. به. دقت ابعادی بالا پروفیل ها، بنابراین به طور گسترده در پایه های تکمیلی آسیاب های سیمی و مقطع کوچک برای نورد فولاد و غیر آهنی استفاده می شود. فلزات کالیبرهای چهار رول باز و بسته اغلب برای کوه ها استفاده می شود. و هول نورد پروفیل های شکل با دقت بالا؛
کالیبر swaging - k. (1.) برای کاهش سطح مقطع رول و به دست آوردن صفحات خالی برای آسیاب های مقطع. با کیفیت در مورد. در آسیاب های شکوفه، swaging و billet از کالیبرهای جعبه استفاده می کنند. تغییر شکل در حدود. k. همیشه با موجودات، یک اگزوز همراه نیست، به عنوان مثال، در اولین گذراندن گلدهی. با این حال، به Fr. گاهی اوقات به طور جزئی یا کامل شامل کالیبر سیستم های اگزوز کالیبراسیون می شود. بخش فرعی، کالیبر برای چرخش و کشیدن بستگی به هدف آسیاب نورد، سیستم کالیبر و یک کالیبر جداگانه دارد.
کالیبر بیضی - k. (1.) از یک کانتور بیضی یا نزدیک به آن، به صورت رول در امتداد یک محور کوچک بریده شده است. O. to. به عنوان یک پیش پرداخت در هنگام نورد پروفیل های گرد و اگزوز در سیستم بیضی - بیضی دنده ای و غیره استفاده می شود. به. (Ok. معمول)، برنامه. به عنوان پیش تکمیل در هنگام نورد فولاد گرد. ابعاد محاسبه شده آنها (شکل): R = R، + (1 + O/4؛ B = (R, - S) 1/2؛ r، = (0.10 + 0.40) ^؛ P = 2 [B* + + (4/3)R,2]1/2؛ هنگام چرخاندن دایره‌های بزرگ و در سیستم‌های دایره‌ای بیضی و بیضی شکل؛ O.k مسطح که در همان مکان O.k بیضوی استفاده می‌شود. ، r = (0.2 + 0.4)R، O|t = 1.8 + 3.0، O.c مسطح اصلاح شده، که کانتور آن یک تصویر، یک مستطیل و مثلث های منحنی جانبی است که به عنوان بخش های سهمی گرفته شده اند؛ ذوزنقه ای (شش ضلعی) OK با خطوط مستقیم ، برای حفظ خوب رول و تراز هودها استفاده می شود
کالیبر باز - k. (1.)، خط جداکننده به روگو در محدوده آن تصویر، برش در دو یا چند رول، برش در یک رول و بشکه صاف یا بشکه صاف. در o ساده تصویر رابط، تقریباً در وسط کالیبر و بخش های جانبی رول شکل می گیرد. شانه های دو رول. در برخی شکل در مورد. تشکیل می دهند. دیوارهای جریان تنها در یک ضلع.
کالیبر نیمه بسته - شکل به (1.) با محل اتصال در دیوار جانبی نزدیک بالای جریان. به عنوان یک کنترل در هنگام نورد کانال ها، نوار پیاز، پرتو I و سایر پروفیل ها استفاده می شود. در مقایسه با یک پاس کنترل بسته، دارای یک خروجی بزرگتر و عمق کم برش جریان بسته است که قطر رول را کمتر ضعیف می کند، به شما امکان می دهد ضخامت فلنج های رول ها را فشرده کنید، تعداد دوباره آسیاب ها را افزایش دهید و عمر مفید رول ها؛
کالیبر قبل از اتمام - k. (1.) برای ماقبل آخر. رول پرش; برای آماده سازی رول برای فرم دادن. مشخصات نهایی هنگام نورد به شکل
پروفیل ها در شکل و / یا اندازه بسیار نزدیک به تکمیل هستند و هنگام رول کردن پروفیل های ساده، ممکن است متفاوت باشد. گیج های دنده اغلب به عنوان گیج های نورد هنگام رول کردن پروفیل های نوار و گیج های کنترل هنگام نورد استفاده می شوند. پروفیل های فلنج;
کالیبر تقسیم - 1. K. (1.) با تاج در قسمت وسط، برای اصلی. برای جهان از قسمت های خالی عناصر نورد فلنجی؛ به عنوان مثال، هنگام چرخاندن پرتوهای I از یک مستطیل شکل. قسمت های خالی قسمت هایی از فلنج ها و دیوارها و هنگام چرخاندن ریل ها - بخش هایی در زیر کف و سر تشکیل می شوند. از رودخانه های باز و بسته استفاده کنید. بسته شده r. انجام بر روی رول های دیا بزرگ. برای ساخت فلنج های بزرگ متقارن باز. آر. C. با تاج های کند اغلب برای نورد پرتوهای پرتو از دال استفاده می شود. 2. K. برای جداسازی طولی پوسته های دوتایی;
دنده سنج
کالیبر دنده - k. (1.)، برش داده شده، به رول های اندازه بزرگ؛ به ویژه هنگام نورد نوار فولادی برای کنترل عرض رول استفاده می شود. پردچیستووی ر. لبه های محصولات نورد شده را نیز تشکیل می دهد. هنگام نورد نوارها با لبه های مستقیم، تحدب پایین رودخانه پیش از اتمام. k.D = = 0.5-5-1.0 میلی متر، شکاف رول< 1/3 высоты полосы и выпуск 0,05+0,10 (рис.);
تی
کالیبر بیضی آجدار - k (1.) کانتور بیضی شکل، بریده شده، به رول در امتداد محور اصلی. محاسبه، ابعاد: R \u003d 0.25 / ^ (1 + + 1 / a2)، B \u003d B- 2L، r \u003d \u003d rt \u003d (0.10 + 0.15) 5، ak \u003d 4 / R، \u 0.75 * 0.85، P \u003d 2 (I، 2 + (4/3) گرم، T2 (شکل). به عنوان اگزوز در سیستم بیضی شکل - دنده ای استفاده می شود.

کالیبراسیون پروفیل ها و رول های در نظر گرفته شده برای نورد فولاد گرد و مربع

به فولاد گرد نورد گرمطبق GOST 2590-71، پروفیل هایی طبقه بندی می شوند که دارای شکل مقطع دایره ای با قطر 5 تا 250 میلی متر هستند.

در حالت کلی، طرح کالیبراسیون برای فولاد گرد را می توان به دو بخش تقسیم کرد: اولی کالیبراسیون برای گروه های خشن و میانی پایه ها است و تعدادی از پروفیل ها را برآورده می کند، از این نظر برای چندین پروفیل نهایی از مقاطع مختلف رایج است. مربع، نوار، شش ضلعی و غیره) و دومی به عنوان یک سیستم خاص برای سه یا چهار پایه آخر در نظر گرفته شده است و تنها مشخصه این پروفیل فولادی گرد است. در گروه های پیش نویس و میانی پایه ها می توان از سیستم های کالیبر استفاده کرد: مستطیل - مربع جعبه، شش گوش - مربع، بیضی - مربع، بیضی - بیضی عمودی.

برای سه تا چهار پایه پروفیل آخر، سیستم گیج نیز ثابت نیست. الگوی خاصی فقط در دو پایه آخر مشاهده می شود: پایه تکمیل دارای یک پاس گرد است، پایه پیش از اتمام بیضی شکل است، عبور پایه سوم از انتهای غلتک می تواند اشکال مختلفی داشته باشد که روی آن سیستم اندازه گیری وجود دارد. بستگی دارد.

طرح های کلی کالیبر چهار پاس آخر هنگام نورد فولاد گرد. از این طرح ها نتیجه می شود که کالیبرهای بیضی دو شکل به عنوان کالیبرهای پیش پایان استفاده می شود: یک شعاع و با مستطیل های گرد - به اصطلاح کالیبرهای "مسطح". طرح اول هنگام نورد فولاد گرد با اکثر اندازه های پروفیل استفاده می شود ، دومی - عمدتاً برای فولاد گرد با قطرهای بزرگ و فولاد تقویت کننده.

با توجه به اولین طرح کلی نورد، هفت نوع کالیبر مورد استفاده در پایه پیش‌شکل را می‌توان ذکر کرد. طبق طرح کلی دوم، تنها دو نوع کالیبر بیشترین کاربرد را پیدا کرده‌اند: جعبه مربع 1 و مربع 3، که به صورت مورب در بشکه رول بریده می‌شوند.

سیستم ها و فرم کالیبرهای مورد استفاده برای گروه های خشن و میانی پایه ها می تواند بسیار متنوع باشد و به عوامل متعددی بستگی دارد که عمده ترین آنها نوع آسیاب و طراحی تجهیزات اصلی و کمکی آن است.

در حال حاضر، تعدادی تکنیک برای ساخت گیج تکمیلی برای فولاد گرد وجود دارد: ترسیم گیج با دو شعاع از مراکز مختلف. پخ زدن در کانکتورهای رول به منظور جلوگیری از نوار برش های ضخامت کوچک رول با یقه های کالیبر. تشکیل رهاسازی توسط طرح کلی کالیبر در امتداد کانکتور و غیره. تمرین نشان می دهد که یک سنج تکمیل، که با یک شعاع مشخص شده و تنها یک اندازه دارد - قطر داخلی، شرایط لازم را برای به دست آوردن یک نمایه با کیفیت بالا از نظر هندسی درست، به ویژه یک پروفیل با قطر زیاد، برآورده نمی کند. به عنوان یک قاعده، در چنین کالیبری، حتی با کوچکترین تغییر در شرایط تکنولوژیکی (کاهش دمای نورد، توسعه رول های کالیبر پیش از اتمام، افزایش ارتفاع بیضی و غیره)، جریان ها از فلز سرریز می شوند. به دست آوردن یک پروفیل مطابق با شکل پاس پایان نیاز به کنترل دائمی ابعاد میله بیضی قبل از اتمام دارد. در موارد سرریز گیج، حفظ قطر پروفیل، حتی در حد تلرانس مثبت، همیشه امکان پذیر نیست.

به منظور از بین بردن کاستی های ذکر شده، توصیه می شود برای یک پروفیل فولادی گرد، یک گیج تکمیلی با کمبر (خروجی) طراحی کنید، یعنی قطر افقی کمی بزرگتر در مقایسه با قطر عمودی فراهم شود. همچنین این امر به دلیل این امر ضروری است که رول مقطع بیضی شکل وارد شده به پاس پایانی در نقاطی در انتهای محور اصلی دمای پایین تری دارد و انقباض حرارتی پروفیل تمام شده در هنگام سرد شدن در جهت قطر افقی تا حدودی است. بزرگتر از جهت قطر عمودی. سایش شدید کالیبر تکمیل فولاد گرد در امتداد عمودی به دلیل کاهش بیشتر نیز باعث افزایش اندازه 1-1.5٪ از قطر افقی نسبت به قطر عمودی می شود.

فولاد گرد در کارخانه‌های داخلی معمولاً تا تلورانس‌های منهای نورد می‌شود.

تعیین اندازه قطر افقی با استفاده از رابط سنج تکمیل با استفاده از معادلات تحلیلی مشتق شده (N.V. Litovchenko) با در نظر گرفتن ابعاد قطر پروفیل توصیه می شود.

1,06

1,05

1,04

1,03

1,02

1,01

0 1.0 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 ساعت / ب

شکل 1.5 - نمودار پایداری نوار در هنگام نورد بر روی بشکه صاف بسته به h/b و ε

1) فن آوری تولید شکوفه ها را شرح دهد. توالی عملیات؛ پارامترهای مشخصه

2) طرح ها را بکشید: شکوفه ها، مدل های شمش، صورت های جانبی، اعوجاج بخش ها و غیره.

کنترل سوالات

1 آنچه در وظیفه اصلی گنجانده شده است فرآیند تکنولوژیکیتولید نورد؟

2 طرح فناورانه برای تولید محصولات نورد چیست؟

3 نیمه محصول تولید نورد چیست؟

4 تو چی میدونی طرح های فناورانهتولید محصولات نیمه تمام و محصولات نهایی؟

5 چه طرح های فن آوری برای تولید محصولات نورد را می توان با استفاده از فرآیندهای بیلت های ریخته گری پیوسته سازماندهی کرد؟

6 رول گیج، رول گیج و بشکه صاف چیست؟

7 حداکثر کاهش و تاثیر آن بر نورد چیست؟

8 زاویه رول و تاثیر آن بر نورد چیست؟

9 تراش نوار در چه شرایطی انجام می شود؟

10 گشاد شدن و کشش نوار نورد شده چگونه یافت می شود؟

11 پایداری نوار چیست و با چه شاخصی مشخص می شود؟

کار آزمایشگاهی شماره 2. بررسی روش های اندازه گیری رول برای نورد پروفیل مقطع ساده

2.1 هدف کار

با سیستم های گیج برای به دست آوردن نمایه گرد و مربع آشنا شوید و بر روش های محاسبه پارامترهای اصلی کالیبراسیون مسلط شوید.

2.2 اطلاعات نظری پایه

کالیبراسیون به ترتیب نورد کردن یک سری از بخش های انتقالی پروفیل های نورد شده است. محاسبات کالیبراسیون بر اساس دو طرح انجام می شود: در امتداد جهت نورد (از شمش تا پروفیل نهایی) و در مقابل مسیر نورد (از پروفیل نهایی تا بیلت). برای هر دو طرح، به منظور محاسبه و توزیع ضرایب تغییر شکل بر روی شکاف ها، دانستن ابعاد قطعه کار اصلی ضروری است.

نورد پروفیل های بخش با کالیبرهای ترسیمی شروع می شود، یعنی کالیبرهایی که به صورت جفت متصل شده اند، که برای طراحی فلز طراحی شده اند. طرح های مختلفی از کالیبرهای چین و کشش استفاده می شود، به عنوان مثال، جعبه، لوزی-مربع، لوزی-لوزی، بیضی-مربع و غیره (شکل 2.1).

از بین همه کالیبرهای چین دار (کشش)، رایج ترین طرح کالیبر جعبه است. اغلب طرحی از یک بشکه صاف وجود دارد - یک کالیبر جعبه.

یک جعبه؛ ب) - لوزی - مربع؛ ج) - لوزی - لوزی; د) - بیضی - مربع

شکل 2.1 - طرح های کالیبرهای ترسیمی

هنگام نورد فولاد متوسط ​​و کم عیار، طرح گیج لوزی مربع به طور گسترده ای مورد استفاده قرار می گیرد. طرح سنج های لوزی-لوزی از نظر هندسی مشابه، که در آن پس از هر عبور رول 90 درجه برگردانده می شود، به ندرت استفاده می شود. نورد بر اساس این طرح نسبت به طرح لوزی-مربع پایداری کمتری دارد. این عمدتا برای نورد فولادهای با کیفیت بالا استفاده می شود، زمانی که کاهش های کوچک در شرایط تغییر شکل پلاستیک با کشش تا 1.3 ایجاد می شود.

طرح ترسیم مربع بیضی یکی از رایج ترین و مورد استفاده در آسیاب های متوسط، کوچک و سیم است. مزیت آن نسبت به سایر طرح ها به روز رسانی سیستماتیک زوایای رول است که به دستیابی به دمای یکسان در سطح مقطع آن کمک می کند. رول هنگام چرخش در کالیبرهای بیضی و مربعی ثابت رفتار می کند. این سیستم با عصاره های بزرگ مشخص می شود، اما توزیع آنها در هر جفت کالیبر همیشه ناهموار است. در کالیبر بیضی، هود بزرگتر از مربع است. هودهای بزرگ این امکان را فراهم می کند که تعداد عبورها را کاهش دهد، یعنی کارایی اقتصادی فرآیند را افزایش دهد.

کالیبراسیون رول ها را برای برخی از پروفیل های ساده و شکل دار تولید انبوه در نظر بگیرید، به عنوان مثال پروفیل های گرد با قطر 5 تا 250 میلی متر و بیشتر با نورد به دست می آیند.

نورد پروفیل های گرد بر اساس طرح های مختلف بسته به قطر پروفیل، نوع آسیاب، فلز نورد انجام می شود. مشترک در همه طرح های نورد وجود یک پاس بیضی شکل پیش از اتمام است. قبل از کار نوار در سنج تکمیل، 90 درجه برگردانده می شود.

معمولاً شکل سنج قبل از اتمام به صورت بیضی منظم با نسبت طول محورها 1.4 ÷ 1.8 است. شکل پاس پایانی بستگی به قطر دایره نورد دارد. هنگام چرخاندن دایره ای با قطر تا 30 میلی متر، ژنراتیکس پاس پایانی یک دایره منظم است؛ هنگام چرخاندن دایره ای با قطر بزرگتر، اندازه افقی پاس 1-2٪ بیشتر از عمودی گرفته می شود. ، از آنجایی که انقباض دمایی آنها یکسان نیست. نسبت کشش در پاس پایانی 1.075÷1.20 در نظر گرفته شده است. پروفیل های گرد فقط در پست ها در یک گذر در آخرین کالیبر تکمیل می شوند.

به اصطلاح طرح جهانی برای نورد یک نوار گرد در امتداد سیستم دایره مربع-پله-دنده-بیضی شکل گسترده است (شکل 2.2). هنگام نورد بر اساس این طرح، می توان ابعاد نوار بیرون آمده از گذر دنده را در محدوده وسیعی کنترل کرد. در همان رول ها می توان پروفیل های گرد را در چندین اندازه رول کرد و فقط پاس پایانی را تغییر داد. علاوه بر این، استفاده از یک طرح نورد جهانی، رسوب زدایی خوبی از نوار را فراهم می کند.

1 - مربع؛ 2- مرحله؛ 3 - دنده؛ 4 - بیضی شکل؛ 5 - دایره

شکل 2.2 - طرح پروفیل های نورد مقطع دایره ای

هنگام رول کردن یک پروفیل گرد، نسبتا اندازه کوچکاغلب از طرح کالیبر دایره مربع بیضی استفاده می شود. ضلع مربع پیش تکمیل که به طور قابل توجهی بر تولید یک پروفیل گرد خوب تأثیر می گذارد، برای پروفیل هایی با اندازه های کوچک برابر با قطر گرفته می شود.د و برای پروفیل های سایز متوسط ​​و بزرگ 1.1د

هنگام محاسبه اندازه رول آسیاب های پیوسته، تعیین قطرهای نورد بسیار مهم است. این اجازه می دهد تا فرآیند نورد بدون تشکیل یک حلقه یا کشش بیش از حد نوار بین پایه ها انجام شود.

در کالیبرهای مستطیلی، قطر نورد برابر با قطر رول ها در امتداد پایین کالیبر در نظر گرفته می شود. در لوزی و مربع - متغیر: حداکثر در رابط سنج و حداقل در بالای گیج. سرعت محیطی نقاط مختلف این کالیبرها یکسان نیست. نوار با سرعت متوسط ​​معینی از شیار خارج می شود که مطابق با قطر نورد است که تقریباً با میانگین ارتفاع کاهش یافته شیار تعیین می شود.

font-size:14.0pt">در این مورد، قطر نورد

font-size:14.0pt">Where D - فاصله بین محورهای رول ها در هنگام نورد.

ساده ترین محاسبه کالیبراسیون برای آسیاب هایی است که درایوهای رول جداگانه دارند. در این حالت نسبت کشش کلی تعیین می شود

, (10 )

جایی که Fo ~ سطح مقطع قطعه کار اصلی؛

fn سطح مقطع پروفیل نورد شده است.

سپس با در نظر گرفتن نسبت کاپوت را روی جایگاه ها توزیع کنید. با تعیین قطر نورد رول های پایه تکمیلی و با فرض سرعت چرخش مورد نیاز رول های این پایه، ثابت کالیبراسیون محاسبه می شود:

font-size:14.0pt">where F 1 ... Fn - سطح مقطع نوار در غرفه ها

1، ...، n; v 1,...vn سرعت چرخش در این غرفه ها هستند.

قطر نورد رول ها هنگام نورد در کالیبر جعبه

EN-US" style="font-size:14.0pt">2)

جایی که ک- ارتفاع کالیبر

هنگام نورد در کالیبر مربع

font-size:14.0pt"> (13)

جایی که ساعت - ضلع مربع

بعد از آن ابعاد مربع های میانی و سپس مستطیل های میانی از روی هودها مشخص می شود. دانستن ثابت کالیبراسیون با، فرکانس چرخش رول ها را در هر پایه تعیین کنید

n= C / FD1 (14 )

پروفیل های مربعی با اضلاع از 5 تا 250 میلی متر رول می شوند. پروفیل ممکن است گوشه های تیز یا گرد داشته باشد. معمولاً یک پروفیل مربع با ضلع تا 100 میلی متر با گوشه های غیر گرد و با ضلع بیش از 100 میلی متر - با گوشه های گرد به دست می آید (شعاع انحنا از 0.15 ضلع مربع تجاوز نمی کند). رایج ترین سیستم نورد مربع لوزی مربع است (شکل 2.3). با توجه به این طرح، نورد در هر کالیبر بعدی با کانتی 90 درجه انجام می شود. پس از کج کردن رول که از کالیبر لوزی خارج شده است، مورب بزرگ آن عمودی خواهد بود، بنابراین نوار تمایل به واژگونی دارد.

شکل 2.3 - طرح نورد یک نوار از مقطع مربع.

هنگام ساخت یک گیج مربع تکمیل، ابعاد آن با در نظر گرفتن تحمل منفی و انقباض در طول خنک شدن تعیین می شود. اگر ضلع پروفیل تکمیلی را در حالت سرد به صورت a1 تعیین کنیم و تلورانس منفی ∆a باشد و ضریب انبساط حرارتی را برابر با 1.012 ÷ 1.015 بگیریم، ضلع کالیبر مربع تکمیلی

font-size:14.0pt">که در آن a اضلاع داغ نمایه مربعی هستند.

هنگام رول کردن پروفیل های مربع بزرگ، دمای گوشه های قطعه کار همیشه کمتر از دمای لبه ها است، بنابراین گوشه های مربع صاف نیستند. برای از بین بردن این، زوایای بالای گیج مربع بزرگتر از 90 درجه (معمولاً 90 درجه 30 اینچ) ساخته می شوند. در این زاویه، ارتفاع (مورب عمودی) گیج تکمیلیساعت \u003d 1.41a و عرض (مورب افقی)ب = 1.42 a. حاشیه گشاد شدن برای مربع هایی با ضلع تا 20 میلی متر 1.5 ÷ 2 میلی متر و برای مربع هایی با ضلع بیش از 20 میلی متر 2 ÷ 4 میلی متر در نظر گرفته شده است. هود خوبه گیج مربعبرابر با 1.1÷1.15 گرفته می شود.

در تولید پروفیل مربعی با گوشه های تیز، شکل پاس لوزی قبل از اتمام کار، به ویژه در هنگام نورد مربع های با ضلع تا 30 میلی متر ضروری است. شکل معمول الماس ها مربع هایی با گوشه هایی از فرم صحیح در امتداد خط جداسازی رول ها ارائه نمی کند. برای رفع این عیب از کالیبرهای لوزی پیش فینیشینگ استفاده می شود که قسمت بالای آن دارای زاویه قائمه است. محاسبه کالیبراسیون پروفیل مربعی با گیج تکمیل شروع می شود و سپس ابعاد گیج های رسم میانی تعیین می شود.

2.3 روش های محاسبه پارامترهای کالیبراسیون پروفیل های ساده

2.3.1 نورد پروفیل گرد با قطر d = 16 میلی متر

در محاسبات، با داده های شکل 2.4 (بخش 2.4) هدایت شوید.

1 مساحت نمایه تکمیلی را تعیین کنید

qcr1 = πd2 / 4، mm2 (16)

2 نسبت کشیدگی در پاس پایانی μcr و نسبت کشیدگی کل در کالیبرهای گرد و بیضی μcr s را در داخل μcr = 1.08 ÷ 1.11، μcr ov = 1.27 ÷ 1.30 انتخاب کنید.

3 مساحت بیضی قبل از اتمام را تعیین کنید

qw2 = qcr1 µcr، mm2 (17)

4 تقریباً پهن شدن نوار بیضی شکل را در گیج گرد ∆b1 ~ (1.0 ÷ 1.2) بگیرید.

5 ابعاد بیضی قبل از تکمیل h2 = d - ∆b1, mm

b2 = 3q2/(2h2 +s2);

که در آن عمق برش در رول ها (شکل 2.4) hvr2 = 6.2 میلی متر است. بنابراین، فاصله بین رول ها باید برابر با s2 = h2 - 2 6.2، میلی متر باشد.

6 مساحت مربع پیش پایان را تعیین کنید (سنج سوم)

q3 = qcr µcr ov، mm2 از این رو ضلع مربع c3 = √1.03 q3، mm،

و ارتفاع کالیبر h3 = 1.41 s3 - 0.82 r، mm (r = 2.5 میلی متر)، سپس با توجه به شکل 2.4 عمق برش کالیبر 3 را به رول ها تعیین می کنیم hvr3 = 9.35 میلی متر، بنابراین، شکاف است 3 - خوردن کالیبر s3 = h3 – 2 hvr3، میلی متر.

∆b2 = 0.4 √ (с3 – میانگین hov)Rks (с3 – میانگین hоv) / s3، mm/ (18)

کجا چگونه cf = q2 / b2 ; Rks \u003d 0.5 (D - hov cf)؛ D – قطر آسیاب (100÷150 میلی متر).

پر شدن گذرگاه بیضی شکل اولیه را بررسی کنید. در صورت سرریز، نسبت کشش کوچکتر باید اتخاذ شود و اندازه مربع پیش پایان باید کاهش یابد.

8 کشش کل بین قطعه کار را با ضلع C0 و مربع c3 بررسی کنید و آن را بین گیج های بیضی و مربع توزیع کنید:

µ = µ4 ov µ3 kv = С02 / s32 (19)

کل هود را بین کالیبر بیضی و مربع تقسیم می کنیم به گونه ای که هود در کالیبر بیضی بزرگتر از مربع باشد:

µ4 = 1 + 1.5 (µ3 - 1)؛ µ3 = (0.5 + √0.25 + 6µ) / 3 (20)

9 مساحت بیضی را تعیین کنید

q4 = q3 µ3، mm2 (21)

ارتفاع بیضی شکل h4 به گونه ای تعیین می شود که هنگام چرخاندن آن در یک گیج مربعی فضایی برای گشاد شدن وجود داشته باشد سپس:

H4 = 1.41 s3 - s3 - ∆b3، mm (22)

مقدار انبساط Δb3 را می توان از نمودارهای ارائه شده در کتاب درسی "کالیبراسیون رول های نورد"، 1971 تعیین کرد.

قطر آسیاب آزمایشگاهی کوچک است، بنابراین باید با استفاده از برون یابی، گشاد شدن را کاهش داد.

B 4 \u003d 3 q 4 / (2 h 4 - s 4 ), mm (23)

جایی که s 4 \u003d h 4 - 2 h vr 4, mm; h BP 4 = 7.05 میلی متر.

10 ما پهن شدن را در کالیبر 4 بیضی تعیین می کنیم (مانند pp7)

وزن قلم: عادی"> ∆b4 = 0.4 √ (С0 – h4 sr)Rks · (С0 – h4 sr) / С0، میلی متر (24)

پر شدن کالیبر بیضی 4 را بررسی می کنیم. نتایج در جدول 2.1 خلاصه شده است، جایی که مشخص می شود که کالیبر بیضی 4 برای اولین عبور از یک شمش مربع با ضلع C0 لازم است، یعنی در بالا، ما محاسبه را از آخرین پاس 4 (بخش نهایی یا مشخصات مورد نیاز) شروع کردیم. در کالیبر 1 رول انجام شد.

2.3.2 نورد یک پروفیل مربع با ضلع c = 14 میلی متر

در محاسبات، ما همچنین بر روی داده های شکل 2.4 (بخش 2.4) تمرکز می کنیم.

1 مساحت نمای تکمیلی (نهایی) را تعیین کنید

Q1 \u003d s12، mm2 (25)

2 نسبت کشیدگی را در پاس مربع تکمیلی و نسبت کشیدگی کل را در پاسهای لوزی مربعی و پیش پایانی انتخاب کنید، یعنی µkv = 1.08 ÷ 1.11. µkv µr = 1.25 ÷ 1.27.

3 مساحت لوزی پیش ساخته را تعیین کنید

Q2 = q1 µkv، mm2 (26)

4 تقریباً پهن شدن نوار لوزی شکل را در یک گیج مربع برابر با ∆b1 = 1.0 ÷ 1.5 در نظر بگیرید.

5 ابعاد لوزی پیش ساخته را تعیین کنید

H2 = 1.41s - ∆b1، mm b2 = 2 q2 / h2، mm. (27)

عمق برش در رول ها برای این کالیبر مطابق شکل 2.1 hvr2 = 7.8 میلی متر است، بنابراین، فاصله s2 = h2 - 2 hvr2، میلی متر است.

6 مساحت مربع پیش پایان را تعیین کنید

h3 = qkv µkv r، mm2 که ضلع مربع c3 = √1.03 q3

2.4 تجهیزات، ابزار و مواد لازم

کار بر روی یک آسیاب آزمایشگاهی با کالیبراسیون رول انجام می شود که برای مثال در شکل 2.4 نشان داده شده است. به عنوان بلانک، هم برای پروفیل های گرد و هم برای پروفیل های رول شده مربع، از صفحات با مقطع مربعی استفاده می شود. اصولاً این کار آزمایشگاهی ماهیت محاسباتی دارد و با پر کردن جداول 2.1 و 2.2 به پایان می رسد.

شکل 2.4 - کالیبراسیون رول ها برای پروفیل گرد و مربع

جدول 2.1 - کالیبراسیون پروفیل گرد ø 16 میلی متر

شماره پاس	شماره کالیبر	فرم کالیبر	ابعاد کالیبر میلی متر	ابعاد نوار، میلی متر
hvp	ب	س	ساعت	ب	با (د)
		شمش مربع
		بیضی شکل	7,05

وینوگرادوف الکس، رئیس یک کرسی، کاندیدای علوم فنی، دانشیار

مارینا آناتولیوا تیموفیوا، کاندیدای علوم فنی، دانشیار

دانشگاه دولتی Cherepovets، روسیه

شرکت کننده در مسابقات قهرمانی: مسابقات ملی تجزیه و تحلیل تحقیقاتی - "روسیه";

یک روش جدید برای تجزیه و تحلیل سیستم های کالیبراسیون رول برای آسیاب های مقطع پیشنهاد شده است. به عنوان معیار، پیشنهاد می شود از ضرایب عدم یکنواختی و کارایی استفاده شود که درجه توسعه سازه را در طول نورد پروفیل ها تعیین می کند. به عنوان مثال از سیستم های کالیبراسیون برای تولید یک پروفیل گرد با قطر 28 میلی متر، طرح های تغییر شکل احتمالی و همچنین مزایا و نقاط ضعیفهر یک از آنها.

کلید واژه ها:سیستم های اندازه گیری، بخش نورد، معیار کارایی.

یک تکنیک جدید برای تحلیل سیستم های کالیبراسیون رول آسیاب برش پیشنهاد شد. معیارهای زیر برای تجزیه و تحلیل پیشنهاد شد: ضرایب یکنواختی و ضریب کارایی، آنها ساختار بلوغ را در نورد پروفیل تعیین می کنند. نمونه ای از سیستم های کالیبراسیون برای تولید پروفیل گرد 28 میلی متری برای طرح احتمالی تغییر شکل و همچنین نقاط قوت و ضعف هر طرح مورد تجزیه و تحلیل قرار گرفت.

کلید واژه ها:کالیبراسیون سیستم، نورد مقاطع، معیار کارایی.

فرمول بندی مسئله.ساختمان کالیبراسیون منطقیرول یک بخش نورد کار دشواری است. و پیچیدگی آن با اولویت یک یا دیگر نتیجه مورد انتظار تعیین می شود. مشخص است که برخی از کالیبراسیون ها برای سریع ترین شکل گیری ممکن "تیز" می شوند، برخی دیگر برای مطالعه بهتر ساختار. کالیبراسیون هایی وجود دارند که ابعاد مقطع دقیق تری را ارائه می دهند یا حالت های تغییر شکل کارآمد انرژی را فعال می کنند.

سیستم های کالیبراسیون شناخته شده از منابع ادبی، انواع، مدارهای فرعی زیادی دارند و گاهی اوقات، حل یک مشکل، به طور قابل توجهی شرایط مشکل دیگر را بدتر می کند. بنابراین، توسعه یک روش برای تجزیه و تحلیل یک سیستم کالیبراسیون بر اساس معیارهای معقول یک کار علمی فوری است.

روش شناسی کار.برای تجزیه و تحلیل سیستم های کالیبراسیون، جفت گیج های متوالی انتخاب شدند که از یک طرف به ما امکان می دهد تمام طرح های ممکن ترکیب سنج ها را در نظر بگیریم و از سوی دیگر، تحقیقاتی را در مورد حد تقسیم یک سیستم پیچیده ارائه دهیم. به عنوان کالیبراسیون رول های پیوسته آسیاب مقطع.

ضرایب غیر یکنواختی به عنوان معیار کارایی سیستم انتخاب می شوند K infو کارایی به ede، که درجه ابداع ساختار فلز را تعیین می کند:

(1)

(2)

جایی که ? من= b i/ یک من- جزء ماتریس تشکیل؛

یک من, b iطول بردارهای شعاع در هستند من-مین نقطه مقطع قطعه کار و نوار خروجی به ترتیب.

n- تعداد بردارهای شعاع.

ضرایب عدم یکنواختی و کارایی شکل دهی، که درجه توسعه ساختار فلزی را تعیین می کند، تا حد زیادی به شکل کالیبرهای متناوب، نسبت طول محورهای کالیبرهای نابرابر بستگی دارد. انتخاب اشتباه نسبت محورها منجر به ایجاد ترک و شکستگی در نوار در هنگام نورد پروفیل ها به خصوص از فولادهای سخت تغییر شکل می شود.

در فرآیند نورد کردن هر پروفیل مقطعی دو مرحله اصلی وجود دارد: نورد کردن شمش مربعی ریخته گری پیوسته در پایه های خشن و میانی آسیاب به منظور به دست آوردن رول با شکل و ابعاد مورد نیاز برای گروه تکمیلی پایه ها و نورد. در غرفه های پایانی هنگام ساختن کالیبراسیون منطقی رول های یک آسیاب نورد، لازم است در هنگام به دست آوردن محصولات نورد طیف گسترده ای از کالیبرهای مشابه در پایه های خشن و میانی استفاده شود.

بنابراین، هنگام نورد فولاد گرد با قطر 25-105 میلی متر و فولاد شش ضلعی شماره 28-48 در آسیاب مقطع متوسط ​​"350" CherMK JSC "Severstal"، سیستم های کالیبراسیون مورد استفاده فقط در تکمیل و برخی از آنها متفاوت است. غرفه های میانی

بیایید سعی کنیم بر اساس معیارهای کارایی شکل دهی، توسعه ساختار را برای سیستم های کالیبراسیون مختلف تجزیه و تحلیل کنیم. به عنوان مثال، نورد فولاد گرد با قطر 28 میلی متر را در نظر بگیرید.

هنگام مدل سازی، شرایط زیر به عنوان شرایط مرزی در نظر گرفته شد: اطمینان از گرفتن نوار توسط رول ها، به عنوان مثال. ? i ≤ [?] i، اطمینان از پایداری رول در کالیبر و اطمینان از عرض مورد نیاز رول.

نتایج کارنتایج مدل‌سازی ریاضی برای ترکیب‌های احتمالی کالیبرها به شکل وابستگی‌های گرافیکی در شکل‌های 1-4 ارائه شده است.

ضریب K inf(شکل 1) عدم یکنواختی تغییر شکل فلز را در طول مقطع پروفیل مشخص می کند. ارزش بیشترضریب نشان دهنده عدم یکنواختی بیشتر چنین تغییر شکلی در هنگام بدست آوردن پروفیل یکسان و در نتیجه کارایی بهتر سازه فلزی است. برای طرح های کالیبراسیون مقایسه شده، سنج های غیر هم محور شناخته شده از ادبیات (به عنوان مثال، بیضی، لوزی)، با نسبت های مختلف از محور، استفاده شد.

برنج. 1. ضریب غیر یکنواختی انتگرال تشکیل K inf:

1- دایره بیضی؛ 2 - دایره بیضی مسطح؛ 3 - بیضی مربع؛ 4 - بیضی دنده ای;

5 - دنده بیضی بیضی؛ 6 - مربع لوزی.

هنگام چرخاندن پروفیل گرد در یک جفت کالیبر تکمیلی، می توان از سیستم دایره بیضی و دایره بیضی مسطح استفاده کرد. همانطور که در شکل 1 (خطوط 1،2) نشان داده شده است مقدار حداکثر مقدار ضریب K inf 1.4-1.5 برابر بیشتر زمانی که به عنوان یک کالیبر بیضی مسطح پیش از اتمام استفاده می شود.

بنابراین، از نقطه نظر مطالعه بهتر ساختار، سیستم دایره بیضی مسطح ترجیح داده می شود. در انجام این کار باید در نظر گرفت که این سیستمدر تولید فولاد گرد سایز کوچک، به دقت بالایی در تنظیم آسیاب نیاز دارد تا عیوب پروفیل گرد "سبیل" یا "لامپا" و همچنین "لبه های صاف" ناشی از پر شدن بیش از حد یا کم پر شدن کالیبرها را برطرف کند.

در تولید فولاد گرد و شش ضلعی، غرفه های میانی و پیش تکمیلی اغلب از سیستم های گیج بیضی شکل آجدار مانند بیضی آجدار و بیضی بیضی آجدار استفاده می کنند. در این سیستم ها همانطور که مطالعات نشان داده است مقدار ضریب شکل ناهموار تغییر می کند K infتا حد زیادی نه تنها به نسبت محورهای یک سنج بیضی شکل تک شعاع (شکل 1، خطوط 4 و 5)، بلکه به نسبت محورهای بیضی آجدار نیز بستگی دارد. همانطور که نتایج شبیه سازی نشان داد، بهترین شرایطتغییر شکل توسط کالیبر "بیضی دنده" ایجاد می شود که شکل آن نزدیک به یک دایره است، یعنی. نسبت محورهای بیضی دنده در پایه های میانی و پیش پایانی 0.94-0.96 است. با چنین نسبتی از محورهای بیضی دنده، مساحت تغییر شکل ارتفاع بالا متناسب با ناحیه تغییر شکل عرضی می شود که منجر به افزایش مقدار ضریب می شود. K inf. با تغییر نسبت محورهای بیضی دنده از 0.75 به 0.95، ضریب تغییر شکل از 0.038 به 0.138 تغییر می کند. در کار غلطاندن یک شکل بیضی با نسبت محوری 1.5 تا 2.65 به یک پاس دنده بیضی شکل که نسبت محورهای آن 0.95 است، ضریب K infاز 0.06 به 0.31 تغییر کرد.بنابراین، شدت رشد ناهمواری تغییر شکل در سیستم بیضی-بیضی دنده ای بیشتر از سیستم بیضی-دنده ای است.

در پایه های میانی آسیاب برش، در تولید پروفیل گرد، می توان از سیستم گیج مربع بیضی استفاده کرد که همانطور که در مدل سازی نشان داده شده است، نسبت محورهای رول بیضی می تواند 1.5 برابر باشد. بیشتر از سیستم دایره بیضی در همان نسبت های کشیدگی است. این منجر به بیش از دو برابر شدن ضریب می شود K inf(خطوط 1، 3 شکل 1)، که مطالعه بهتری از ساختار فلزی ارائه می دهد.

در سیستم گیج لوزی-مربع، که می تواند در پایه های میانی نیز استفاده شود، ضریب ناهمواری تغییر شکل یکپارچه تقریباً 3 برابر کمتر از سیستم مربع بیضی است، زیرا نسبت محورهای گیج لوزی می تواند 1.2 باشد. -1.8 و گیج بیضی 2-2.7. چنین نسبتی از محورهای کالیبر لوزی به دلیل محدودیت در شرایط گرفتن است. بنابراین در تولید فولاد گرد استفاده از سیستم کالیبر مربع بیضی به عنوان اگزوز مصلحت بیشتری دارد.

تجزیه و تحلیل داده ها در مورد ضریب بازده تغییر شکل در عناصر کالیبر به ede(شکل 2)، که ارزیابی منطقی بودن این سیستم کالیبرها را از نظر ازدیاد طول ممکن می سازد، نشان می دهد که حداکثر ضرایب در سیستم مربع بیضی (شکل 2، منحنی - 3) رخ می دهد، که مقدار آن به طور متوسط ​​2 برابر بیشتر از مقادیر ضرایب است به edeبرای سیستم های دیگر

هنگام مقایسه سیستم دایره بیضی و دایره بیضی مسطح (شکل 2، خطوط 1 و 2)، می توان دریافت که تغییر شکل در سیستم دایره بیضی مؤثرتر است، جایی که مقدار ضریب به edeبا همان نسبت های محورهای کالیبر بیضی، 1.5-1.8 برابر بیشتر.

برنج. 2. ضریب تغییر فرم K ede: 1- دایره بیضی; 2 - دایره بیضی مسطح؛

3 - بیضی مربع؛ 4 - بیضی دنده ای; 5 - دنده بیضی بیضی؛ 6 - مربع لوزی.

هنگام استفاده از یک پاس بیضی آجدار، ضریب بازده تغییر شکل در عناصر پاس هنگام غلتش در سیستم بیضی-آجدار بیضی بیشتر از سیستم بیضی-بیضی آجدار دومی است (شکل 2، خطوط 4 و 5). بنابراین با تغییر نسبت محورهای بیضی دنده از 0.75 به 0.95 در سیستم بیضی-بیضی دنده، ضریب تغییر شکل K edeاز 0.06 تا 0.11 متغیر است. در کار غلتاندن یک شکل بیضی با نسبت محوری 1.5 تا 2.65 به یک پاس دنده بیضی شکل که نسبت محورهای آن 0.95 است، ضریب K edeاز 0.017 به 0.154 تغییر کرد.

بنابراین، شدت رشد بازده تغییر شکل در سیستم بیضی-آجدار بیضی بیشتر از سیستم بیضی-بیضی آجدار است.

با در نظر گرفتن قاعده مندی های ذکر شده در توزیع ضرایب تغییر شکل در سیستم های مختلف کالیبر، چهار نوع طرح کالیبراسیون برای پایه های متوسط، پیش تکمیل و تکمیل آسیاب مقطع متوسط ​​350 هنگام نورد فولاد گرد با قطر 28 میلی متر پیشنهاد شده است (جدول 1 را ببینید). گزینه های پیشنهادی در سیستم های کالیبر در پایه های میانی و پیش تکمیل متفاوت است. در همه انواع، حداکثر ضرایب ممکن بازده شکل‌دهی به دست آمد K infو به edeدر غرفه های آسیاب "350" زمانی که شرایط مرزی برآورده شود.

توزیع ضرایب بازده بر اساس پایه آسیاب در شکل 1 نشان داده شده است. 3، 4. برای مقایسه گزینه های پیشنهادی، میانگین مقادیر ضرایب تغییر شکل محاسبه شد. K inf, به edeو نسبت کشش شش پایه آسیاب شماره 7-12. نتایج محاسبات در جدول 2 ارائه شده است.

از جدول. 2 نشان می دهد که حداکثر مقدار متوسط ​​ضریب K infدر نوع 4 هنگام استفاده از سیستم گیج بیضی شکل دنده ای در پایه های میانی، حداکثر مقدار متوسط ​​ضریب رخ می دهد. به edeو نسبت کشیدگی در نوع 2، هنگام استفاده از سیستم های مربع بیضی و دایره بیضی.

بنابراین، نورد با استفاده از طرح کالیبراسیون گزینه 4، حداکثر کارایی سازه فلزی را در مقایسه با سایر گزینه ها، و از این رو حداقل دانه بندی ساختار فلزی پروفیل تمام شده را فراهم می کند.

گزینه سوم با حداقل مقادیر میانگین مشخص می شود K infو به ede، که حداقل مصرف انرژی را تضمین می کند و می تواند برای مجموعه ای که تحت عملیات حرارتی بعدی قرار می گیرد توصیه شود و تفاوت در ساختارهای حاصل را صاف کند.

شکل 3. توزیع ضریب تغییر شکل K inf هنگام نورد پروفیل گرد به قطر 28 میلی متر بر روی آسیاب "350".

برنج. شکل 4. توزیع ضریب تغییر فرم K ede در هنگام نورد پروفیل گرد به قطر 28 میلی متر روی آسیاب "350"

جدول 1 - گزینه های اندازه گیری رول های آسیاب مقطع متوسط ​​"350" در تولید پروفیل گرد به قطر 28 میلی متر.

شکل کالیبر
1 گزینه	جعبه (1،2)			بیضی تخت (2.25)
گزینه 2	جعبه (1.6)
گزینه 3	جعبه (1.5)		دنده بیضی (0.96)
گزینه 4	جعبه (1،2)		دنده بیضی (0.96)		دنده بیضی (0.96)

توجه: () - نسبت محورهای کالیبر نابرابر

جدول 2 - مقادیر متوسط ​​شاخص‌های تغییر شکل و ضرایب تغییر شکل در طول نورد پروفیل گرد با توجه به طرح‌های کالیبراسیون مختلف

پارامتر گزینه *
به infج ص
به edeچهارشنبه

* - ?cp 7-12 - هود متوسط ​​برای پایه های شماره 7-12; ? ? - عصاره کل برای غرفه شماره 7-12

گزینه 2 یک مصالحه است و می تواند برای به دست آوردن پروفیل هایی با نیازهای کم برای سازه استفاده شود، اما امکان کاهش هزینه های انرژی برای پروفیل های نورد را فراهم می کند.

نتیجه.بنابراین، تجزیه و تحلیل و مدل‌سازی کالیبراسیون رول‌های آسیاب مقطع «350» با تغییر پارامترهایی مانند نسبت اضلاع کالیبرهای غیر هم محور (بیضی، بیضی دنده‌ای) و ضرایب ازدیاد طول در مرحله پیش پرداخت و. غرفه های تکمیلی امکان توسعه طرح های کالیبراسیون منطقی را با توجه به معیارهای "کارایی بهتر سازه" یا "حداکثر بهره وری انرژی" نشان دادند.

ادبیات:

1. A.I. Vinogradov, S.O. Korol درباره موضوع ایجاد رول های کالیبراسیون که کارایی تولید پروفیل ها را از مواد سخت تغییر شکل می دهد / بولتن Cherepovetsky دانشگاه دولتی. - 2010.- №3(26).- ص116-120

2. B.M. ایلیکوویچ، ن.ای. نخایف، اس.ای. مرکوریف نورد و کالیبراسیون. کتاب مرجع در 6 جلد، جلد 1، Dnepropetrovsk، Dnepro-VAL.-2002

امتیاز شما: هیچ یکمیانگین: 6.2 (5 رای)

09 / 24 / 2012 - 22:50

الکسی ایوانوویچ و مارینا آناتولیونا عزیز! بیا بلافاصله صحبت کنیم. برای اظهار نظر شایسته در مورد این گزارش، باید حداقل در زمینه تولید نورد متخصص بود. و از آنجایی که ما چنین نیستیم، مجبوریم از موضع متالورژیست های عادل در مورد گزارش اظهار نظر کنیم. به نظر ما، در ارتباط با نیازهای رو به رشد دائمی برای بهبود کارایی کارخانه های نورد مقطع، انتخاب یک سیستم منطقی (طرح) برای اندازه گیری رول ها یک مشکل مهم برای تولید کنندگان است. هرچه راه حل آن ساده تر و در دسترس تر باشد، در این مورد، از طریق استفاده از مدل سازی ریاضی، جذابیت آن برای کارگران کارخانه بیشتر می شود. نویسندگان یکی از مهم ترین پارامترهای کارایی را انتخاب کردند - درجه بسط ساختار فلزی که با دو ضریب مشخص می شود: ناهمواری و کارایی (شاخص ضرایب نامفهوم هستند - "inf." و "ede"). البته امکان انتخاب چندین پارامتر به طور همزمان به عنوان معیار بهینه وجود داشت، به عنوان مثال، مربوط به حداقل کردن هزینه ها: حداقل مصرف انرژی برای تغییر شکل، حداقل تعداد عبور و شیب، حداقل سایش کالیبرها و غیره. بدیهی است که این راه حل مشکل را پیچیده تر می کند، اگرچه و آن را بیشتر بهینه می کند. با دانستن هیچ چیز در مورد سایر روش های موجود برای محاسبه سیستم های کالیبراسیون رول برای آسیاب های نورد مقطع، ارزیابی میزان تازگی و مزایای آن دشوار است. با این حال، مهم است که روش توسعه یافته توسط نویسندگان امکان تعیین طرح های کالیبراسیون منطقی را برای یک کارخانه خاص از یک شرکت خاص فراهم می کند. در توسعه کار و تأیید اثربخشی طرح‌های تعیین‌شده در نتیجه مدل‌سازی و محاسبه انجام شده، می‌توان به نویسندگان توصیه کرد که نورد واقعی را با نمونه‌برداری فلزی برای تعیین ریزساختار (اندازه دانه و غیره) انجام دهند. ) به طور متوالی در مراحل مختلف پیشروی فلز در فرآیند نورد (بعد از غرفه های آهنی، میانی و تکمیلی). علاوه بر این، به نظر ما، به منظور بهبود کیفیت محصولات فلزی ساخته شده و بهبود شرایط نورد، توصیه می شود در این راستا با کارگران فولاد تماس بگیرید، زیرا دومی دارای زرادخانه بزرگی از ابزار است که بهینه سازی ساختار و سطح را تضمین می کند. خواص فیزیکی و مکانیکی CW ریخته گری. بدیهی است که همراه با آنها، انتخاب نمایه بهینه (به عنوان مثال، مربع با گوشه های گرد و غیره) از نظر چرخه های کوتاه کردن و "تسهیل" عملیات نورد بعدی مهم است. اما این چنین است - بازتاب هایی که گزارش شما ما را به آن سوق داد. خیلی خوب بود که در بخش نه تنها بودم. در مسیر بهبود پارامترهای تکنولوژیکی و حالت‌های چرخش موفق باشید. Titova T.M.، Titova E.S.

09 / 22 / 2012 - 14:51

این اولین تلاش برای استفاده از ضریب کارایی و ناهمواری در کالیبراسیون رول های نورد نیست. اما در مورد طولانی یک تجزیه و تحلیل سیستم عمیق در ترکیب با یک توجیه ریاضی وجود دارد. تنها می توان از تلاش های نویسنده در زمان ما استقبال کرد، زمانی که علاقه به علوم فنی رو به کاهش است. الف ویخودتس