کالیبراسیون رول ها برای نورد پروفیل های گرد. مهندسی و مکانیک چگونه خودتان یک مربع از دایره بغلتانید

فهرست مقاله
تولید فولاد نورد: طبقه بندی ماشین آلات نورد، فرآیندهای تکنولوژیکی نورد
آسیاب لوله و آسیاب با هدف خاص
طبقه بندی کارخانه های نورد بر اساس تعداد و چینش رول ها
تولید گل و اسلب
ویژگی های اصلی فرآیند فن آوری نورد در گلدهی
تولید بلنک در آسیاب بیلت
تولید محصولات بلند
کالیبراسیون رول ها برای نورد پروفیل های مربعی
کالیبراسیون رول برای نورد پروفیل های گرد
ویژگی های کالیبراسیون رول برای نورد زاویه ای فولادی
تولید محصولات نورد در کارخانه های متوسط
تولید، ریل، تیرآهن، کانال
مواد اولیه برای ریل های نورد، تیرها و کانال ها
ترتیب و مکان یابی تجهیزات کارخانه های ریلی و تیرآهن
فرآیند فن آوری نورد ریلی
کنترل کیفیت ریل
نورد I-beams
ویژگی های تجهیزات و موقعیت آن در آسیاب پرتو جهانی
تولید میله سیمی
آسیاب سیم پیوسته 250 MMK
ماشین برای ریخته گری و نورد مداوم میله فولادی
تولید نوار و نوار
نورد نوارها و ورق های نورد گرم
مواد اولیه و گرمایش آن
تکنولوژی فرآیند نورد صفحه
تولید ورق دو لایه
نورد سرد ورق
تولید انواع خاص محصولات نورد
تولید پروفیل های دوره ای
تولید لوله پره دار
تمام صفحات

کالیبراسیون رول برای نورد پروفیل های گرد

GOST 2590-71 تولید را فراهم می کند فولاد گردقطر 5 تا 250 میلی متر

نورد این پروفیل بسته به عیار و ابعاد فولاد به روش های مختلفی انجام می شود (شکل 2.7). ).

شکل 2.7. راه هامن -ایکس نورد فولاد گرد:

من - بیضی، لوزی یا شش ضلعی؛II . IV. V-بشکه یا جعبه صافکالیبر؛III - کالیبرهای ده ضلعی یا جعبه ای؛ VI-گیج های مربع یا شش ضلعی؛ معاون -دایره و غیره؛ هشتم- کالیبر لانست، بشکه صاف یا کالیبر جعبه؛ IX، X- بیضی شکل و غیره

راه ها 1 و 2 در گزینه های به دست آوردن یک مربع پیش پایان متفاوت است (مربع دقیقاً به صورت مورب ثابت شده است و امکان تنظیم ارتفاع وجود دارد). روش 2 جهانی است، زیرا امکان بدست آوردن تعدادی از اندازه های مجاور فولاد گرد را فراهم می کند (شکل 2). روش 3 این است که می توان بیضی پیش ساخته را با یک ده ضلعی جایگزین کرد. این روش برای چرخاندن دایره های بزرگ استفاده می شود. روش 4 مشابه روش 2 است و فقط در شکل دنده سنج با آن تفاوت دارد. عدم وجود دیواره های جانبی در این کالیبر به رسوب زدایی بهتر کمک می کند. زیرا این روشامکان تنظیم گسترده ابعاد نواری که از گیج دنده خارج می شود، به آن گیج جهانی نیز می گویند. روش 5 و 6 در هودهای بالاتر و پایداری بیشتر بیضی ها در سیم کشی با بقیه متفاوت است. با این حال، چنین کالیبرهایی نیاز به تنظیم دقیق آسیاب دارند، زیرا با مقدار کمی فلز، سرریز می شوند و سوراخ ایجاد می کنند. روش های 7-10 مبتنی بر استفاده از یک سیستم اندازه دایره بیضی شکل است

مقایسه روش‌های ممکن برای تولید فولاد گرد نشان می‌دهد که روش‌های 1-3 این امکان را فراهم می‌آورند که در بیشتر موارد نورد کل طیف فولاد گرد را ممکن می‌سازد. نورد فولاد با کیفیت باید طبق روش های 7-10 انجام شود. روش 9، همانطور که بود، حد واسط بین سیستم دایره بیضی و بیضی شکل است، از نظر تنظیم و تنظیم کمپ و همچنین جلوگیری از غروب آفتاب راحت ترین است.

در تمام روش های در نظر گرفته شده نورد فولاد گرد، شکل پاس های تکمیل و پیش تکمیل تقریباً بدون تغییر باقی می ماند، که به ایجاد الگوهای عمومی رفتار فلز در این پاس ها برای همه موارد نورد کمک می کند.

طراحی2.8 نمونه ای از اندازه گیری فولاد گرد طبق روش 2

ساخت یک سنج تکمیل برای فولاد گرد به شرح زیر انجام می شود.

قطر تخمینی کالیبر را تعیین کنید (برای یک پروفیل داغ هنگام غلتش به منفی) دجی = (1,011-1,015)دایکسقسمت تلرانس +0.01 است دایکسجایی که 0.01 دایکس- افزایش قطر به دلایل فوق: دایکس = (د 1 + د 2 )/2 – قطر پروفیل گرد در حالت سرد. سپس

دجی = (1,011-1,015) (د 1 + د 2 )/2

جایی که د 1 و د 2 – حداکثر و حداقل مقادیر قطر مجاز

سنج های پیش تکمیل برای یک دایره با در نظر گرفتن دقت مورد نیاز برای نمایه تمام شده طراحی شده اند. هرچه شکل بیضی بیشتر به شکل دایره نزدیک شود، نمایه گرد تمام شده با دقت بیشتری به دست می آید. از نظر تئوری، مناسب ترین شکل نیم رخ برای به دست آوردن دایره صحیح، بیضی است. با این حال، نگه داشتن چنین نمایه ای در ورودی گیج گرد تکمیلی نسبتاً دشوار است، بنابراین نسبتاً به ندرت استفاده می شود.

بیضی های مسطح سیم ها را به خوبی نگه می دارند و علاوه بر این، نوارهای بزرگی را ارائه می دهند. با کاهش کوچک بیضی، امکان نوسانات اندازه در گیج گرد بسیار کم است. با این حال، پدیده معکوس فقط برای مواردی که از یک بیضی بزرگ و یک هود بزرگ استفاده می شود صادق است.

برای پروفیل های گرد با اندازه های متوسط ​​و بزرگ، بیضی ها، که با یک شعاع مشخص شده اند، در امتداد محور اصلی بیش از حد دراز هستند و در نتیجه، چسبندگی قابل اعتمادی از نوار توسط رول ها ایجاد نمی کنند. استفاده از بیضی های نوک تیز علاوه بر عدم ارائه دایره دقیق، بر پایداری گیج گرد به خصوص در پایه خروجی آسیاب تأثیر نامطلوبی دارد. نیاز به تعویض مکرر رول ها به شدت بهره وری آسیاب را کاهش می دهد و توسعه سریع کالیبرها منجر به ظهور درجه دوم و گاهی اوقات ازدواج می شود.

بررسی علل و مکانیسم توسعه کالیبرها نشان داد که لبه های تیز بیضی که سریعتر از بقیه نوار سرد می شوند، مقاومت قابل توجهی در برابر تغییر شکل دارند. این لبه ها با ورود به کالیبر رول های پایه پایانی، در قسمت پایین کالیبر به عنوان یک ساینده عمل می کنند. لبه های سفت و سخت در بالای بیضی شکل حفره هایی را در پایین گیج ایجاد می کنند که منجر به ایجاد برجستگی هایی روی نوار در تمام طول آن می شود. بنابراین برای پروفیل های گرد با قطر 50-80 میلی متر و بیشتر، با استفاده از دو یا سه بیضی شعاع، اجرای پروفیل دقیق تری حاصل می شود. ضخامت آنها تقریباً برابر با یک بیضی است که با یک شعاع مشخص شده است، اما به دلیل استفاده از شعاع های کوچک انحنای اضافی، عرض بیضی کاهش می یابد.

چنین بیضی ها به اندازه کافی مسطح هستند تا آنها را در سیم ها نگه دارند و چسبندگی ایمن را فراهم کنند و یک کانتور گردتر بیضی که به شکل یک بیضی در شکل آن نزدیک می شود، شرایط مطلوبی را برای تغییر شکل یکنواخت در عرض ایجاد می کند. .باند در گیج گرد.

نورد بر روی ماژول ریخته گری و نورد پیش بینی شده با آسیاب غلتکی متقاطع سیاره ای در 13 پایه انجام می شود که به طور مشروط، همانطور که در شکل 7 نشان داده شده است، در گروه های زیر: چین دار (به صورت پایه سیاره ای)، خشن کردن (به تعداد 6 پایه)، میانی (از 4 پایه) و 2 گروه تکمیلی (هر پایه 2 پایه).

در پایه غلتکی متقاطع سیاره ای کاهش، نورد از یک شمش ریخته گری گرد به یک محصول نورد گرد با درجه تغییر شکل زیاد انجام می شود.

نورد بیشتر فولاد آلیاژی گرد با استحکام بالا با قطر 18 میلی متر به شرح زیر انجام می شود.

در گروه خشن غرفه ها، نورد از یک شمش گرد به یک پروفیل بیضی شکل طبق یکی از سیستم ها انجام می شود. کالیبرهای نقاشیخوب- سیستم بیضی شکل آجدار که برای تولید پروفیل های گرد با دقت بالا از فولادهای آلیاژی با استحکام بالا بسیار مناسب است.

انتقال لازم به شکل لوزی و مربعی رول با جداسازی طولی بعدی در کالیبرهای ویژه گروه آماده سازی غرفه ها طبق توصیه ها و روش ها انجام می شود.

و در نهایت در گروه های تکمیلی غرفه های نورد، هر نخ از رول جدا شده بر اساس سیستم دایره مربع شکل بیضی تولید می شود که برای تبدیل مقطع مربعی به گرد (برای نورد گرد با عیار پایین) کاربرد فراوانی دارد. فولاد.

محاسبه کالیبراسیون فولاد گرد با قطر 18 میلی متر در برابر ضربه نورد انجام می شود.

محاسبه کالیبرهای گروه تکمیلی غرفه های آسیاب. برای نورد فولاد گرد از چندین طرح کالیبراسیون استفاده می شود که بسته به اندازه پروفیل، کیفیت فولاد، نوع آسیاب و مجموعه آن و همچنین سایر شرایط نورد اعمال می شود. با این حال، در همه موارد، سنج پیش پایان یا یک بیضی معمولی یک شعاع یا یک بیضی صاف است. اما کالیبرهای بیضی یک شعاعی پیش فینیش با نسبت محور = 1.5 بیشتر مورد استفاده قرار می گیرند و برای پایداری خوب در کالیبر گرد، پروفیل بیضی باید صافی قابل توجهی داشته باشد. گیج مقدماتی یک گیج جداکننده است که دو رول مورب تولید می کند.

با تمام روش های نورد، پاس دور پایانی با یک "کمبر" - رها کردن برای جلوگیری از پر شدن بیش از حد پاس و به دست آوردن نمایه گرد صحیح انجام می شود. ساخت چنین گیج گردی در شکل نشان داده شده است. 14.

شکل 14.

هنگام طراحی یک گیج گرد تمام شده، باید انبساط حرارتی فلز و تحمل انحرافات در ابعاد پروفیل تمام شده را در نظر گرفت.

ساخت کالیبر گرد به شرح زیر است. در محیط قطر، پرتوهایی که از مرکز گیج با زاویه نسبت به محور افقی کشیده می‌شوند، نقطه شروع رها شدن دو طرف گیج و تعیین عرض گیج را تعیین می‌کنند.

برای محاسبه قطر پروفیل در حالت گرم در پایه تکمیلی آسیاب (پایه سیزدهم) از عبارت استفاده می شود.

=(1.0121.015)(+) (1)

قطر پروفیل در حالت سرد کجاست.

منهای تحمل

این محاسبه زمانی انجام می شود که فولاد آلیاژی 30KhGSA را به یک پروفیل گرد با دقت بالا بپیچانید. و سپس، طبق GOST 2590-88، تلورانس ها عبارتند از: + 0.1mm و -0.3mm، و قطر پروفیل در حالت گرم خواهد بود.

1.013 (18-) = 18.1 میلی متر.

عرض پاس پایانی (طبق شکل 14) خواهد بود

زاویه خروجی کجاست که در عمل برای قطرهای گرد فولادی 10-30 میلی متری 26.5 است.

و سپس = 20.22 میلی متر.

فاصله بین یقه های کالیبر - S در داخل (0.080.15) انتخاب می شود و سپس،

S = 0.111.81 = 2.0 میلی متر.

نقاط تلاقی خطوط شکاف S با خط خروجی تعیین کننده عرض ورودی جریان است که به صورت تعریف می شود.

جایگزینی مقادیری که به دست می آوریم

20.22 - = 18.22 میلی متر. (3)

گرد شدن یقه ها با شعاع انجام می شود

= (0.08 - 0.10) و سپس

0.008518.1 = 1.5 میلی متر.

اگر عرض = باشد نمایه گرد خواهد بود. در این مورد، درجه پر شدن کالیبر - خواهد بود

پروفیل گرد درست شده در پاس پایانی جایگاه سیزدهم دارای سطح مقطع خواهد بود

گروه پایانی غرفه دارای هر دو گروه پایه با قطر اسمی رول ها 250 میلی متر است، در حالی که پایان (13) - رول های افقی و قبل از اتمام (12) - رول های عمودی است.

بنابراین، پایه پایانی (سیزدهم) دارای کالیبر گرد، پایه پیش پایانی (12) دارای کالیبر بیضی تک شعاع، و پایه کالیبر آماده سازی (11) یک مربع مورب دوتایی تقسیم کننده است.

قطر اسمی رول های غرفه یازدهم که قبلاً در آن گنجانده شده است گروه مقدماتیپایه 330 میلی متر است.

رول های گروه تکمیل و پیش تکمیل استندها از چدن سرد شده ساخته شده اند. سرعت نورد در پایه تکمیلی آسیاب برای مقاطع گرد با دقت بالا ساخته شده از فولادهای آلیاژی با مقاومت بالا حدود 8 در نظر گرفته شده است. دمای نورد 950 درجه سانتی گراد.

برای تعیین نسبت کشیدگی در یک پاس پایانی، می توانید از فرمول استفاده کنید که دارای فرم است

1.12+0.0004 (6)

جایی که - مربوط به قطر کالیبر تکمیل در حالت گرم است، یعنی. =

1.12=0.0004 1.81 = 1.127

گسترش در دایره پایان توسط فرمولی تعیین می شود که دارای فرم است

?= (7)

جایی که D قطر اسمی رول ها، میلی متر است.

1.81 = 2.3 میلی متر.

به عنوان یک گیج پیش پرداخت می توان از یک گیج ساده بیضی شکل یک شعاع استفاده کرد که ساختار آن در شکل نشان داده شده است. 15

شکل 15.

برای ساخت کالیبر، از ابعاد ارتفاع و عرض کالیبر بیضی استفاده می شود که مطابق با حالت کاهش اتخاذ شده در محاسبه اندازه تعیین می شود. کالیبراسیون های عملی از بیضی هایی با نسبت اندازه استفاده می کنند

پیش پرداخت ناحیه بیضی شکل

257.3 1.127=290. (8)

ضخامت بیضی قبل از تکمیل =، به صورت تعریف شده است

18.1-2.3 = 15.8mm. (9)

عرض بیضی قبل از اتمام

26.2 میلی متر (10)

فشرده سازی در پایان پاس

26.2-18.1=8.1mm. (یازده)

زاویه گرفتن در پاس پایانی

Arccos(1-)=arccos(1-)=15°19" (12)

با در نظر گرفتن مقادیر ضرایب برای طرح نورد دایره بیضی طبق فرمول، می توان زاویه گرفتن مجاز را با روش تعیین کرد.

جایی که v - سرعت نورد، ;

ضریب با در نظر گرفتن وضعیت سطح رول ها (برای رول های چدن = 10)؛

M - ضریب با در نظر گرفتن عیار فولاد نورد (برای فولاد آلیاژی M = 1.4).

t دمای نوار نورد شده است، ?;

درجه پر شدن کالیبر قبلی در دوره نورد.

K b; ; ;; ; ; - مقادیر ضرایب تعیین شده برای طرح های نورد مختلف (گذرهای ترسیمی) طبق جدول تعیین می شود. برای سیستم دایره بیضی (=1.25؛ =27.74؛ =2.3؛ =0.44؛ =2.15؛ =19.8؛ =3.98).

درجه پر شدن کالیبر بیضی قبل از اتمام را = 0.9 می گیریم

و سپس حداکثر مقدار مجاز زاویه گرفتن در گیج تکمیل خواهد بود

از آنجا که<, условия захвата в чистовом калибре обеспечивается.

نسبت محورهای پروفیل بیضی شکل مشخص شده در گیج تکمیل می باشد

با درجه پر شدن کالیبر بیضی پیش تکمیلی = 0.9، عرض کالیبر بیضی پیش تکمیلی را پیدا می کنیم.

29.1 میلی متر (15)

ضریب شکل گیج به صورت تعریف می شود

شعاع طرح کلی جریان بیضی شکل

17.4 میلی متر (16)

اجازه دهید نسبت مجاز محورهای یک نوار بیضی شکل را با توجه به شرایط پایداری آن در یک کالیبر گرد طبق روش طبق فرمول تعیین کنیم.

جایی که: ؛ ; ; ; ; - مقادیر ضرایب تعیین شده برای طرح نورد دایره بیضی، تعیین شده از جدول (

از آنجایی که، شرایط پایداری پروفیل برآورده شده است.

شکاف S در امتداد شانه های کالیبر بیضی مطابق با (0.15-0.2) پذیرفته می شود.

S=0.16=0.16 15.8=2.5mm. (18)

شعاع گوشه های گرد در گیج بیضی = (0.1-0.4).

کند کردن یک گیج بیضی در عمل اغلب انجام می شود

0.2 15.8 = 3.2 میلی متر (20)

سطح مقطع یکی از مربع های آماده سازی در گیج تقسیم دوگانه غرفه یازدهم را می توان برای اندازه گیری مربع مورب معمولی تعیین کرد.

و سپس مساحت آن برابر خواهد شد

نسبت کشش مربع آماده سازی در کالیبر بیضی پایه 12 را می توان با توجه به توصیه های روش تعیین کرد. بنابراین، با توجه به این روش، توصیه می شود ضریب ازدیاد طول کل در هنگام نورد یک مربع در کالیبر بیضی و گرد از یک نمودار بسته به قطر فولاد گرد حاصله تعیین شود. با قطر مشخصی از فولاد گرد برابر با 18 میلی متر، نسبت کشش کل = 1.41 خواهد بود. و از

مساحت مربع داده شده با فرمول (21) تعیین می شود و خواهد بود

290 1.25=362 .

ساخت یک کالیبر مربع مورب استاندارد در شکل 16 نشان داده شده است

برنج. 16.

زاویه راس باید 90 درجه و = باشد. درجه پر شدن گیج مربع 0.9 توصیه می شود. تقریبا می توان گرفت

و سپس ضلع مربع کالیبر - c خواهد بود

19.2 میلی متر (25)

شعاع گوشه گیج مربع به صورت تعریف شده است

=(0.1h0.2) = 0.105 19.2 = 2mm (26)

گرد کردن شورش با شعاع انجام می شود که به این صورت تعریف می شود

= (0.10x0.15) = (0.10x0.15) = 0.11 19.2 = 3 میلی متر. (27)

ارتفاع پروفیل بیرون آمده از گیج مربع به دلیل گرد شدن بالاها با شعاع کمی کمتر از ارتفاع سنج خواهد بود و سپس

0.83= 19.2-0.83 2=25.5mm (28)

همانطور که قبلاً اشاره شد ، کالیبر در پایه یازدهم یک کالیبر مربع مورب دوگانه است که در آن جداسازی نورد می شود. ساخت و ساز و فرم کلیاین کالیبر در شکل نشان داده شده است. 17. در همین شکل، کانتور طرح رول از پایه دهم ورودی به این کالیبر روی هم قرار گرفته است.

شکل 17.

جداسازی طولی رول چند رشته ای با گسیختگی کنترل شده با ایجاد تنش های کششی در ناحیه جامپر تحت تأثیر نیروهای محوری از سطوح جانبی برآمدگی های کالیبرهای دو رشته ای تعبیه شده در فلز انجام می شود، همانطور که در شکل نشان داده شده است. 18.

شکل 18.

در لحظه گرفتن، در اثر له شدن سطح نورد شده توسط وجوه جانبی داخلی شیارهای کالیبر، نیروی طبیعی N و نیروی اصطکاک T ایجاد می شود که حاصل این نیروها را می توان به عرضی Q و عمودی تجزیه کرد. اجزای P تحت تأثیر نیروی P، فلز توسط رول ها فشرده می شود، نیروی Q به امتداد پل در جهت عرضی کمک می کند و باعث ایجاد نیروی مقاومت در برابر کشش پل S و نیروی مقاومت می شود. به خم شدن پلاستیک قطعه کار شدید به سمت رابط گیج G.

با اندازه گیری ضخامت جامپر رول مشخص شده - و شکاف بین تاج های رول ها - t کالیبر جداکننده (نگاه کنید به شکل 17)، می توان شعاع انحنای انتهای جلوی قسمت های تقسیم شده را تغییر داد. پروفیل ها در خروجی رول ها و شرایط جداسازی رول. عدم وجود گردن بلوز در نقطه جداسازی پروفیل ها این امکان را فراهم می کند که با فشرده سازی نقاط جداسازی سطحی با کیفیت بالا از پروفیل تمام شده را با حداقل تعداد پاس های بعدی بدست آورید. در این راستا روش جداسازی طولی مواد نورد با گسیختگی کنترل شده برای استفاده در غرفه های تکمیلی کارخانه های نورد توصیه می شود.

مطالعات جداسازی طولی یک رول دو رشته ای با شکست کنترل شده نشان داده است که ضخامت تار رول داده شده به پایه جداکننده باید برابر با 0.5x0.55 ضلع مربع باشد.

مطالعه شکاف بین تاج رول ها بر تغییر انحنای انتهای جلوی پروفیل های مربع تقسیم شده هنگام خروج از رول ها تأثیر می گذارد. بنابراین، صاف بودن خروجی با شکاف \u003d 16 میلی متر برابر با ضخامت جامپر به دست آمد، سپس انتخاب می کنیم

از تمرین محاسبه کالیبراسیون در هنگام نورد جداسازی پروفیل های مربعی، نسبت تراکم اضلاع یک پروفیل مربعی در 1.10-1.15 گرفته می شود. و سپس از عبارت (انتخاب) ضلع مربع را در گیج 10 مشخص می کنیم

19.2 1.125 = 21.6 میلی متر. (29)

مساحت کالیبر دوتایی تقسیم کننده پایه یازدهم در واقع برابر با دو برابر مساحت مربع مورب محاسبه شده است.

و سپس (30)

فاصله بین محورهای نهرها در کالیبر پایه یازدهم - ، به صورت تعیین می شود.

طول جامپر بین جریان ها در این کالیبر به صورت تعریف شده است

همانطور که در بالا ذکر شد، ضخامت لنگه در پایه 10 را می توان به عنوان تعیین کرد

برای بررسی صید محصول نورد ورودی به کالیبر پایه 12، لازم است کاهش مطلق در این کالیبر محاسبه و با داده های مجاز مقایسه شود.

هنگامی که یک نیمرخ مربعی وارد یک گیج بیضی شکل می شود، کاهش مطلق در وسط و لبه های پروفیل متفاوت خواهد بود و به صورت هندسی با قرار دادن مقطع نیم رخ مربع بر روی گیج بیضی شکل تعیین می شود و در وسط گیج قرار می گیرد.

فشردگی در نقاط انتهایی یک مربع در کالیبر بیضی، بر اساس دگرگونی های هندسی، تقریبا ? خواهد بود.

همانطور که مشاهده می شود، این کاهش های مطلق کمتر از کاهش های مطلق در گیج 13 است و بنابراین، با قطر اسمی یکسان رول ها و مواد مشابه، بررسی شرایط گرفتن مجاز لازم نیست.

با توجه به موارد فوق، ساختار و نمای کلی پاس آماده سازی در پایه دهم (قبل از غلتک-جداسازی) در شکل 19 نشان داده شده است.

شکل 19.

برخی از ابعاد کالیبر را می توان به شرح زیر تعیین کرد: طول جامپر را بر اساس کالیبراسیون های موجود در حین جداسازی نورد می گیریم.

شعاع گوشه گیج مربع در این پایه

مقدار را می توان مطابق شکل 17 با فرمول تعیین کرد

ارتفاع رول، خروج از کالیبر از جایگاه 10

فاصله بین محورهای نهرها در کالیبر پایه دهم - , به صورت تعیین می شود.

اندازه شکاف در امتداد یقه های کالیبر در پایه 10 میلی متر گرفته شده است.

مساحت رول خارج شده از کالیبر پایه 10 را می توان مطابق شکل 17 تعیین کرد.

با جایگزینی مقادیر پارامترهای مشخص شده، به دست می آوریم

مساحت رول تقسیم نشده در کالیبر پایه یازدهم برابر است با دو برابر مساحت رول مربع مورب، یعنی.

و سپس نسبت کشیدگی در کالیبر پایه یازدهم به صورت تعریف می شود

عرض رول نظری که از جایگاه یازدهم بیرون می آید

عرض نظری رول بیرون آمده از پایه دهم (با شعاع انحنا در یقه = 5)

برای بررسی گرفتن محصول نورد ورودی به کالیبر پایه یازدهم، لازم است کاهش مطلق در نقاط مشخصه کالیبر محاسبه و با داده های مجاز مقایسه شود.

بنابراین، مقدار فشرده سازی مطلق در ناحیه جامپر یک رول دو رشته ای خواهد بود

و در ناحیه گسیختگی محورهای نهرها خواهد بود

ماژول ریخته گری نورد فولاد آلیاژی

بنابراین، همانطور که می بینید، در اینجا نیاز به بررسی وضعیت گرفتن ناحیه رول بار دارد.

زاویه جذب در ناحیه پل در حین غلت زدن در کالیبر پایه یازدهم را می توان به صورت تعیین کرد.

که در آن: D قطر اسمی رول ها در پایه یازدهم است (D = 33mm).

زاویه مجاز گرفتن در این کالیبر با روش M.S قابل تعیین است. موتیف و پی.ال. کلیمنکو، این نیاز به سرعت غلتشی در این پایه دارد، که خواهد بود

5.67 متر بر ثانیه، (45)

و سپس حداکثر زاویه مجاز گرفتن با فرمول (t = 980؟) تعیین می شود.

از آنجایی که شرایط گرفتن در گیج جداکننده یازدهم برقرار است.

گیج در پایه نهم از گروه میانی غرفه ها در رول های عمودی قرار دارد و ممکن است تا حد زیادی شبیه یک گیج مربع مورب باشد، اما ویژگی های خاص خود را دارد. برای چرخاندن رول های لوزی شکل در نظر گرفته شده است و نسبت به کالیبر مورب معمولی شکل محدودتری در ناحیه جداسازی دارد. نورد در این کالیبر امکان مطالعه تغییر شکل قسمت های افقی جانبی آینده محصولات نورد دو رشته ای را فراهم می کند که در معرض جداسازی نورد قرار می گیرند. با توجه به موارد فوق، ساختار و نمای کلی این کالیبر آماده سازی در پایه 9 را می توان در شکل 20 ارائه کرد.

شکل 20.

برای تعیین تعدادی از پارامترهای گیج، از برخی وابستگی های تجربی به دست آمده در گیج های مشابه در طول جداسازی نورد استفاده می کنیم.

بنابراین، ضلع مربع، برای گیج 10، می تواند به صورت تعریف شود

مقداری که قسمت میانی کالیبر را نشان می دهد توصیه می شود به عنوان 40٪ از قسمت مورب کالیبر در نظر گرفته شود.

بر اساس داده های عملی، ما شیب شانه ها را در قسمت میانی کالیبر در 25٪ می گیریم، این به ما امکان می دهد حداکثر عرض رول را به دست آوریم.

عرض قسمت مربع مورب کالیبر خواهد بود

بر اساس داده های عملی کالیبراسیون برای جداسازی نورد، ما می پذیریم که شعاع انحنا در بالای کالیبرها و در یقه ها یکسان و برابر با 5 میلی متر باشد، یعنی. میلی متر

ضخامت کالیبر پایه نهم خواهد بود

ضخامت رول خارج شده از کالیبر پایه نهم

همچنین، بر اساس داده های عملی، اندازه شکاف در امتداد شانه های کالیبر 5 میلی متر در نظر گرفته می شود، یعنی. میلی متر

مساحت رول بیرون آمده از جایگاه نهم را می توان به صورت تعریف کرد

و سپس با جایگزینی مقادیر پارامترهای مشخص شده، به دست می آوریم

نسبت ازدیاد طول در کالیبر 10 پایه به صورت تعریف شده است

برای بررسی گرفتن رول ورودی به کالیبر پایه دهم رول، لازم است کاهش مطلق در این پایه محاسبه شود.

از آنجایی که شکل کالیبرهای پایه 9 و 10 از نظر پیکربندی بسیار متفاوت است، ما مساحت آنها را با کاهش (مستطیل شکل) جایگزین می کنیم، جایی که عرض نوار برابر با عرض رول و ضخامت آن خواهد بود. نوار کاهش یافته را می توان تعیین کرد

مقدار داده شده کاهش مطلق خواهد بود

مقدار داده شده زاویه گرفتن در کالیبر پایه 10 خواهد بود

همانطور که مشاهده می شود، زاویه گرفتن داده شده به طور قابل توجهی کمتر از حداکثر مقادیر محاسبه شده قبلی برای شرایط مشابه است و بنابراین، شرط گرفتن باید رعایت شود.

مناسب ترین شکل پاس 8 پایه، پاس لوزی شکل است که در رول های افقی قرار دارد. ساختار و نمای کلی این کالیبر در شکل 21 نشان داده شده است.

شکل 21.

ابعاد و کالیبر لوزی در فرآیند محاسبه سایز با در نظر گرفتن مقدار داده شده ضریب کشیدگی در کالیبر، پرکردن صحیح کالیبر و همچنین با در نظر گرفتن دریافت ابعاد مقطعی که برآورده می‌شوند، تعیین می‌شوند. شرایط نورد در کالیبر بعدی

در عمل از کالیبرهای لوزی استفاده می شود که با یک مقدار مشخص می شود.

برای جلوگیری از تشکیل "لامپ" در شکاف های کالیبر، توصیه می شود درجه پر شدن کالیبرها را بگیرید.

حداکثر زاویه مجاز گرفتن در این کالیبر را طبق فرمول M.S. Mutiev و P.L. Klimenko تعیین می کنیم، اگر v=3.9m/s; t=990؟ و رول های فولادی طبق فرمول، در v=2-4m/s

و سپس مقدار حداکثر کاهش مطلق خواهد بود

هنگام نورد یک قطعه کار لوزی در یک کالیبر مربع (به شرطی می توان نورد یک رول لوزی را در کالیبر 9 در نظر گرفت). ضلع مربع کاهش یافته را می توان به صورت تعریف کرد

عرض احتمالی رول خارج شده از کالیبر لوزی پایه هشتم خواهد بود

ما نسبت ترسیم را در گیج نهم می پذیریم، می توانید مساحت رول را در گیج 8 به صورت محاسبه کنید.

و سپس ضخامت رول خارج شده از کالیبر لوزی جایگاه هشتم خواهد بود.

گشاد شدن نوار لوزی شکل در یک گیج مربع اگر ضلع گیج مربع (مورب) بیش از 30 میلی متر باشد با فرمول زیر تعیین می شود.

و سپس با جایگزینی مقادیر، دریافت می کنیم

با در نظر گرفتن پهن شدن، عرض رول در گیج نهم باید باشد

و همانطور که می بینید، چنین رول از یک کالیبر لوزی در یک مربع می تواند بدون پر کردن کالیبر نورد شود، زیرا و همانطور که می بینید

ابعاد باقیمانده کالیبر لوزی از توصیه های تجربی زیر تعیین می شود

نسبت مورب ها در کالیبر محاسبه می شود

اندازه شکاف در کانکتور کالیبر برابر با 5 میلی متر است، یعنی. .

ارتفاع نظری یک کالیبر لوزی - با فرمول قابل تعیین است

بلانت - یک نوار لوزی شکل در رابط سنج به صورت تعریف شده است

عرض نظری یک سنج لوزی شکل - به صورت تعریف شده است

زاویه راس - in را می توان به صورت تعریف کرد

از (74)

در = 2 arctan1.98 = 126.4 درجه

سمت لوزی - تعریف شده است

در گروه خشن غرفه‌ها، متشکل از 6 پایه دوتایی با رول‌های افقی و عمودی متناوب، نورد یک شمش گرد با قطر 80 میلی‌متر، که از یک پایه سیاره‌ای چرخان می‌آید، از طریق یک گذرگاه کششی بیضی شکل آجدار نورد می‌شود. سیستم. این سیستم در نورد فولادهای گرد با دقت بالا از فولادهای آلیاژی و با استحکام بالا در آسیاب های پیوسته رایج شده است.

در پایه هفتم گروه رافینگ، گیج بیضی دنده ای است که در رول های عمودی قرار دارد. ساختار و نمای کلی این کالیبر در شکل 22 نشان داده شده است.

شکل 22.

نسبت ترسیم در کالیبر لوزی پایه هشتم رول شده به شکل بیضی دنده، بر اساس داده های عملی، می تواند در محدوده 1.2-1.4 توصیه شود. و سپس، ناحیه نورد خارج شده از کالیبر به شکل بیضی دنده ای در جایگاه هفتم خواهد بود.

نسبت کشیدگی کل در گروه پیش نویس توده ها خواهد بود

ناحیه رول گرد که از پایه چین دار سیاره ای خارج می شود، کجاست.

پیش از این، بر اساس داده های خارجی عملی، نشان داده شده بود که با در نظر گرفتن تغییر شکل در پایه سیاره ای بیلت های ریخته گری پیوسته با قطر 200 میلی متر، رول خارج شده از این پایه باید وابستگی های سینماتیکی مطلوبی داشته باشد. بخش گردقطر 80 میلیمتر

میانگین نسبت کشیدگی در این سیستم کالیبر خواهد بود

معمولاً همانطور که تمرین نشان می دهد در کالیبر بیضی آجدار هود در محدوده است و در کالیبرهای بیضی معمولاً هود بالاتر است. و سپس با گرفتن هود در کالیبرهای بیضی آجدار، توصیه می شود هود را در کالیبرهای بیضی طبق فرمول محاسبه کنید.

در پایه 2، دایره باید در یک کالیبر بیضی بغلتد که منجر به کاهش نسبت کشیدگی و سپس

در این نسبت، رول هنگام غلتش در یک کالیبر بیضی آجدار ناپایدار می شود. معمولا از بیضی با نسبت استفاده کنید. در گیج های بیضی آجدار، نسبت بین ارتفاع و عرض گیج است

اجازه دهید زاویه مجاز گرفتن را در کالیبر لوزی پایه 8 تعیین کنیم، اگر v = 3.4 متر بر ثانیه باشد. t=995؟ و رول های چدنی، طبق فرمول در محدوده v = 2-4m/s.

و سپس، مقدار حداکثر کاهش مطلق در، خواهد بود

ضخامت رول بیرون آمده از جایگاه هفتم به صورت خواهد بود و تعیین می شود

عرض رول بیرون آمده از جایگاه هفتم خواهد بود و تعیین می شود

شعاع بیضی با فرمول تعیین می شود

گرد کردن شانه با شعاع انجام می شود

اندازه شکاف را می گیریم

مقدار کند شدن بیضی در برابر با مقدار شکاف تعیین می شود. میلی متر

طرح کلی کالیبرهای کششی گروه خشن آسیاب در شکل 23 نشان داده شده است.

شکل 23.

بنابراین، همانطور که مشاهده می کنید، در پایه 6، کالیبر بیضی است و در رول های افقی قرار دارد.

مساحت یک بیضی این گیج به صورت تعریف شده است

کالیبر بیضی به صورت تک شعاعی ساخته شده است و از نظر شماتیک به هیچ وجه با کالیبر بیضی در نظر گرفته شده قبلی در گروه چیت پایه ها تفاوتی ندارد (شکل 15 را ببینید).

ارتفاع سنج بیضی شکل

پهن شدن نوار بیضی شکل در گیج بیضی آجدار کجاست، توصیه می شود با فرمول تعیین شود

که در آن D قطر رول ها برابر با 420 میلی متر است

عرض پوسته که از گیج بیضی بیرون می آید

همانطور که می دانید مساحت یک کالیبر بیضی شکل است

فرمول (93) را می توان به صورت نمایش داد معادله درجه دوم، که راه حل آن به ما امکان می دهد تعیین کنیم

پس از باز کردن براکت ها دریافت می کنیم

و سپس، فشرده سازی مطلق در گیج بیضی آجدار پایه هفتم میلی متر خواهد بود.

اجازه دهید زاویه ثبت مجاز را در بیضی آجدار پایه هفتم تعیین کنیم اگر v = 2.8m/s; t=1000 و رول های فولادی و سپس طبق فرمول در محدوده 2-4 متر بر ثانیه، زاویه گرفتن مجاز خواهد بود.

و سپس، مقدار حداکثر فشرده سازی مجاز در.

همانطور که می بینید، شرایط گرفتن برآورده شده است و گسترش خواهد بود.

ابعاد نهایی بیضی در کالیبر جایگاه ششم خواهد بود

ابعاد باقیمانده گیج بیضی شکل خواهد بود: شعاع جریان ها به صورت تعریف شده است

شکاف S در امتداد یقه های کالیبر خواهد بود

شعاع گوشه

همانطور که از شکل 23 مشاهده می شود، در پایه 5، گیج یک بیضی آجدار را نشان می دهد و در رول های عمودی قرار دارد.

کالیبراسیون رول ها در جفت های کالیبر پایه های 4 و 5، پایه های 2 و 3 مشابه محاسبات فوق برای کالیبراسیون کالیبرهای پایه های 6 و 7 و با توجه به طرح کلی کالیبرها انجام می شود (شکل 2 را ببینید). 23)، در پایه دوم، کالیبر به شکل بیضی یک شعاع انجام می شود و در رول های افقی قرار می گیرد. در این کالیبر، قرار است یک پروفیل گرد با قطر 80 میلی متر که از یک پایه چین دار سیاره ای 3 رول با آرایش مورب رول ها بیرون می آید، بپیچد.

نسبت ترسیم در کالیبر بیضی جایگاه دوم خواهد بود

سطح مقطع یک رول گرد (قطر 80 میلی متر) که از یک پایه چین دار سیاره ای می آید کجاست.

کاهش مطلق در امتداد رئوس در کالیبر بیضی 2 پایه خواهد بود

میانگین کاهش مطلق هنگام چرخاندن یک دایره در کالیبر بیضی پایه دوم خواهد بود

هنگام چرخاندن یک شمش گرد در یک کالیبر بیضی، می توان با استفاده از فرمول تقریبی پهن شدن را تعیین کرد.

عرض احتمالی رول در کالیبر بیضی پایه 2 خواهد بود

که همانطور که می بینید تا حدودی کوچکتر است و بنابراین هیچ سرریزی از کالیبر وجود نخواهد داشت.

کالیبراسیون پایه سیاره ای مورب چین دار شامل نصب رول های مخروطی شیبدار است که هنگام چرخش حول محور و حرکت سیاره ای باید شکافی با دایره محاطی لازم (در این مورد به قطر 80 میلی متر) در خروجی تشکیل دهد. از رول از رول ها و به طور مشابه با دایره حک شده لازم (قطر 200 میلی متر) در ورودی بیلت به رول ها. وظیفه اندازه گیری رول ها شامل تعیین طول ناحیه تغییر شکل است که با قسمت مخروطی رول، زاویه شیب رول ها و قطر رول ها تعیین می شود.

طرح کلی ناحیه تغییر شکل، که پارامترهای کالیبراسیون رول های مخروطی شیبدار لازم برای نورد بیلت مورد بررسی را نشان می دهد، در شکل 24 نشان داده شده است.

تعیین پارامترهای نشان داده شده در نمودار وظیفه کالیبره کردن رول های پایه رول سیاره ای کاهشی است.

شکل 24.

ابعاد نشان داده شده در شکل 22 پارامترهای زیر را مشخص می کند:

فاصله از محور نورد در نقطه عبور؛

یکسان، اما کل در امتداد محور رول؛

و - به ترتیب، شعاع قطعه کار و محصولات نورد شده.

زاویه شیب ژنراتیکس مخروط ناحیه تغییر شکل؛

زاویه شیب سطح شکل دهی رول؛

W - زاویه عبور رول با محور نورد.

بر این اساس، شعاع های رول در محل خرج کردن، بخش کالیبراسیون و حداکثر (در ورودی قطعه کار)؛

الف - جابجایی مماسی رول (در شکل نشان داده نشده است).

بر اساس داده های عملی به دست آمده از شرایط طراحی و تجربه چنین آسیاب هایی، توصیه می شود برخی از عناصر و پارامترهای کالیبراسیون رول را در محدوده های زیر انتخاب کنید:

(به عنوان مثال قطر رول در نوک پستان)؛

(یعنی حداکثر قطر رول)؛

W \u003d 45-60 درجه (یعنی زاویه عبور را w \u003d 55 درجه می گیریم)؛

زاویه بین خط مرکز شفت بیلت و خط برآمدگی رول u = 45 درجه.

نسبت کشیدگی در پایه 1

دو رول کار باقی مانده از پایه کاهش دارای همان ابعادی هستند که در بالا برای رول محاسبه شده ارائه شده است.

در محاسبات کالیبراسیون از پارامترهای سرعت رول و دما توسط پایه استفاده شد.

بنابراین سرعت خروج از جایگاه ها با فرمول محاسبه شد

و سپس با گرفتن سرعت رول تمام شده (به شکل دایره با قطر 18 میلی متر) از آخرین پایه آسیاب 8 متر بر ثانیه، به دست می آوریم:

سرعت ورود بیلت به پایه 1 (سیاره ای) تقریباً 7.9 متر در دقیقه خواهد بود.

تغییر دمای کل فلز در طول نورد را می توان با فرمول تعیین کرد

کجا و - کاهش دمای فلز به دلیل انتشار گرما توسط تابش و همرفت به محیط.

کاهش دمای فلز به دلیل انتقال حرارت توسط هدایت حرارتی در تماس با رول ها، سیم ها، میزهای غلتکی.

افزایش دمای فلز به دلیل انتقال انرژی مکانیکی تغییر شکل به گرما.

و سپس بر اساس استفاده از روش، تغییر دمای رول در حین نورد در کالیبر و حرکت به سمت کالیبر بعدی خواهد بود.

دمای رول قبل از ورود به کالیبر در نظر گرفته شده کجاست، ?;

P - محیط سطح مقطع رول پس از عبور، میلی متر؛

F - سطح مقطع رول بعد از عبور، ;

f - زمان خنک شدن رول، s.

افزایش دمای فلز در کالیبر، ? و با فرمول تعیین می شود

p مقاومت فلز در برابر تغییر شکل پلاستیک، MPa است.

m عامل افزایش طول است.

به عنوان مثال، تغییر دمای فلز در حین حرکت قطعه کار از کوره گرمایش به پایه اول آسیاب طبق فرمول (200) خواهد بود (اگر دمای گرمایش قطعه کار، f= ، P=p 200=628mm، F=31416)

افزایش دمای فلز در پایه اول (سیاره ای) به دلیل تغییر شکل شدید را می توان با فرمول (201) با فرض p=100MPA تعیین کرد و سپس

در نهایت دمای فلز پس از نورد در هر پایه با در نظر گرفتن تغییر دمای رول محاسبه شده با فرمول های (107) و (108) و اصلاحات عملی انجام شده به صورت زیر خواهد بود:

ابعاد اصلی رول و پارامترهای کالیبراسیون هنگام چرخاندن یک دایره با قطر 18 میلی متر از یک بیلت با قطر 200 میلی متر در امتداد پایه های آسیاب در جدول 3 نشان داده شده است.

جدول 3. کالیبراسیون های اساسی برای پاس ها هنگام چرخاندن یک دایره، 18 میلی متر از شمش، 200 میلی متر.

شماره پاساژ	نوع کالیبر	چیدمان رول	اندازه پوسته	فشرده سازی، میلی متر	گسترش،	مساحت گیج، F، میلی متر	Coef. هود، m	تم-را رول، تی،؟	سرعت غلتش v، m/s	توجه داشته باشید
ضخامت، h
شرایط اولیه:				دمای گرمایش
	3 رول	شیب دار							کوزوالک. سیارات جعبه
	بیضی تک شعاع	افقی
	بیضی دنده	عمودی
	بیضی تک شعاع	افقی
	بیضی دنده	عمودی
	بیضی تک شعاع	افقی
	بیضی دنده	عمودی
		افقی
	مورب. مربع نوع	عمودی
	مورب دوتایی مربع نوع	افقی
	مربع مورب دوتایی	افقی									جداسازی رول در کالیبر
	بیضی تک شعاع	عمودی									شیب 45 درجه
		افقی

طرح های محاسباتی کالیبرهای رول برای همه پایه های آسیاب هنگام نورد یک دایره 18 میلی متر از شمش ریخته گری پیوسته 200 میلی متر در شکل نشان داده شده است. 25.

کالیبراسیون پروفیل ها و رول های در نظر گرفته شده برای نورد فولاد گرد و مربع

به فولاد گرد نورد گرمطبق GOST 2590-71، پروفیل هایی طبقه بندی می شوند که دارای شکل مقطع دایره ای با قطر 5 تا 250 میلی متر هستند.

در حالت کلی، طرح کالیبراسیون برای فولاد گرد را می توان به دو بخش تقسیم کرد: اولی کالیبراسیون برای گروه های خشن و میانی پایه ها است و تعدادی از پروفیل ها را برآورده می کند، از این نظر برای چندین پروفیل نهایی از مقاطع مختلف رایج است. مربع، نوار، شش ضلعی و غیره) و دومی به عنوان یک سیستم خاص برای سه یا چهار پایه آخر در نظر گرفته شده است و تنها مشخصه این پروفیل فولادی گرد است. در گروه های پیش نویس و میانی پایه ها می توان از سیستم های کالیبر استفاده کرد: مستطیل - مربع جعبه، شش گوش - مربع، بیضی - مربع، بیضی - بیضی عمودی.

برای سه تا چهار پایه پروفیل آخر، سیستم گیج نیز ثابت نیست. الگوی خاصی فقط در دو پایه آخر مشاهده می شود: پایه تکمیل دارای یک پاس گرد است، پایه پیش از اتمام بیضی شکل است، عبور پایه سوم از انتهای غلتک می تواند اشکال مختلفی داشته باشد که روی آن سیستم اندازه گیری وجود دارد. بستگی دارد.

طرح های کلی کالیبر چهار پاس آخر هنگام نورد فولاد گرد. از این طرح ها نتیجه می شود که کالیبرهای بیضی دو شکل به عنوان کالیبرهای پیش پایان استفاده می شود: یک شعاع و با مستطیل های گرد - به اصطلاح کالیبرهای "مسطح". طرح اول هنگام نورد فولاد گرد با اکثر اندازه های پروفیل استفاده می شود ، دومی - عمدتاً برای فولاد گرد با قطرهای بزرگ و فولاد تقویت کننده.

با توجه به اولین طرح کلی نورد، هفت نوع کالیبر مورد استفاده در پایه پیش‌شکل را می‌توان ذکر کرد. طبق طرح کلی دوم، تنها دو نوع کالیبر بیشترین کاربرد را پیدا کرده‌اند: جعبه مربع 1 و مربع 3، که به صورت مورب در بشکه رول بریده می‌شوند.

سیستم ها و فرم کالیبرهای مورد استفاده برای گروه های خشن و میانی پایه ها می تواند بسیار متنوع باشد و به عوامل متعددی بستگی دارد که عمده ترین آنها نوع آسیاب و طراحی تجهیزات اصلی و کمکی آن است.

در حال حاضر، تعدادی تکنیک برای ساخت گیج تکمیلی برای فولاد گرد وجود دارد: ترسیم گیج با دو شعاع از مراکز مختلف. پخ زدن در کانکتورهای رول به منظور جلوگیری از نوار برش های ضخامت کوچک رول با یقه های کالیبر. تشکیل رهاسازی توسط طرح کلی کالیبر در امتداد کانکتور و غیره. تمرین نشان می دهد که یک سنج تکمیل، که با یک شعاع مشخص شده و تنها یک اندازه دارد - قطر داخلی، شرایط لازم را برای به دست آوردن یک نمایه با کیفیت بالا از نظر هندسی درست، به ویژه یک پروفیل با قطر زیاد، برآورده نمی کند. به عنوان یک قاعده، در چنین کالیبری، حتی با کوچکترین تغییر در شرایط تکنولوژیکی (کاهش دمای نورد، توسعه رول های کالیبر پیش از اتمام، افزایش ارتفاع بیضی و غیره)، جریان ها از فلز سرریز می شوند. به دست آوردن یک پروفیل مطابق با شکل پاس پایان نیاز به کنترل دائمی ابعاد میله بیضی قبل از اتمام دارد. در موارد سرریز گیج، حفظ قطر پروفیل، حتی در حد تلرانس مثبت، همیشه امکان پذیر نیست.

به منظور از بین بردن کاستی های ذکر شده، توصیه می شود برای یک پروفیل فولادی گرد، یک گیج تکمیلی با کمبر (خروجی) طراحی کنید، یعنی قطر افقی کمی بزرگتر در مقایسه با قطر عمودی فراهم شود. همچنین این امر به دلیل این امر ضروری است که رول مقطع بیضی شکل وارد شده به پاس پایانی در نقاطی در انتهای محور اصلی دمای پایین تری دارد و انقباض حرارتی پروفیل تمام شده در هنگام سرد شدن در جهت قطر افقی تا حدودی است. بزرگتر از جهت قطر عمودی. سایش شدید کالیبر تکمیل فولاد گرد در امتداد عمودی به دلیل کاهش بیشتر نیز باعث افزایش اندازه 1-1.5٪ از قطر افقی نسبت به قطر عمودی می شود.

فولاد گرد در کارخانه‌های داخلی معمولاً تا تلورانس‌های منهای نورد می‌شود.

تعیین اندازه قطر افقی با استفاده از رابط سنج تکمیل با استفاده از معادلات تحلیلی مشتق شده (N.V. Litovchenko) با در نظر گرفتن ابعاد قطر پروفیل توصیه می شود.

هدف کار: آشنایی با اصول سایز بندی رول برای رول پروفیل مربعی و گرد.

اطلاعات نظری

I. مسائل کلی اندازه رول.

محصولات بلند در نتیجه چندین مورد به دست می آیند: پاس های متوالی که تعداد آنها به نسبت اندازه ها و شکل های قسمت اولیه و نهایی بستگی دارد، در حالی که در هر گذر بخش با رویکرد تدریجی به نمایه تمام شده تغییر می کند.

نورد برش فلز در رول های مدرج انجام می شود: i.e. در رول‌هایی با برش‌های ویژه مطابق با پیکربندی مورد نیاز مواد نورد در یک تراشه. برش حلقوی در یک رول / انجیر. 4.L/جریان I نامیده می شود و شکاف بین دو جریانی که یکی بالای دیگری قرار دارند و با در نظر گرفتن شکاف بین آنها با هم کار می کنند، گیج 2 نامیده می شود.

نورد در کالیبر، به عنوان یک قاعده، نمونه ای از تغییر شکل غیر یکنواخت مشخص فلز و Vبیشتر موارد با گسترش محدود.

هنگام کالیبره کردن رول های نورد، مقدار کاهش عبور باید همزمان با تعیین شکل ها و اندازه های متوالی کالیبرها در نظر گرفته شود. 42.2/ ارائه محصولات نورد با کیفیت بالا و ابعاد دقیق پروفیل.

گیج های مورد استفاده در نورد بسته به هدفشان به گروه های اصلی زیر تقسیم می شوند.

گیج ها را چین یا بکشید - طراحی شده برای کاهش سطح مقطع بیلت میلی متر. کالیبرهای نقاشی مربع با آرایش مورب، لوزی، بیضی هستند. ترکیب خاصی از این کالیبرها سیستم های کالیبر را تشکیل می دهد، به عنوان مثال، لوزی مربع، دایره بیضی و غیره. /شکل42.3/.

کالیبرهای مقدماتی Rough Go " که در آن، همراه با کاهش بیشتر برش محصول نورد، پروفیل با تقریب تدریجی ابعاد و اشکال آن به قسمت نهایی پردازش می شود.

گیج های تکمیل یا تکمیل , برای تکمیل نمایه ابعاد این کالیبرها می باشد 1,2...1,5% مشخصات کامل تر؛ برای انقباض فلز زمانی که سرد می شود کمک هزینه داده می شود.

2. عناصر کالیبر

فاصله بین رول هاارتفاع کالیبر مجموع عمق ویرز در قسمت بالایی است ساعت تی و h2 کمتر، رول و قدر اس بین رول ها

در حین نورد، فشار فلز تمایل دارد که رول ها را از هم جدا کند، در حالی که شکاف 5 افزایش می یابد که به آن پس زدگی یا فنر رول ها می گویند. از آنجایی که نقشه گیج نمایش داده می شود شکل و ابعاد آن را در زمان عبور نوار فشرده می کند، سپس فاصله بین رول ها هنگام نصب در پایه کمتر از شکاف نشان داده شده در نقاشی با مقدار برگشت رول ها کاهش می یابد. لازم به در نظر گرفتن این واقعیت است که در حین کار، فاصله بین رول ها در درجه فولاد، سایش رول ها و غیره تغییر می کند / برای تنظیم آسیاب باید تغییر کند. این تنظیم را می توان در صورت وجود شکاف بین رول ها انجام داد که برای آسیاب های کوچک کننده I...I.5٪، برای آسیاب های دیگر 0.5..1 پذیرفته می شود. % روی قطر رول

کالیبر صادر کند. دیوارهای جانبی جعبه / شکل 42.3 "مقداری شیب دارند بهمحورهای رول. این تمایل دیواره های کالیبر رهاسازی نامیده می شود. در حین غلت زدن، آزاد شدن پاس باعث وارد شدن راحت و صحیح نوار در پاس و خروج آزاد نوار از پاس می شود. اگر دیواره‌های کالیبر بر محور رول‌ها عمود باشند، یک نیشگون گرفتن قوی نوار مشاهده می‌شود و خطر چسباندن رول‌ها وجود خواهد داشت، زیرا گشاد شدن تقریباً همیشه با فرآیند نورد همراه است. به طور معمول، انتشار کالیبر در درصد فشرده می شود /~ 100 %/ یا در درجه μ و برای جعبه سنج 10..20% پذیرفته می شود

فشار بالا و پایین در طول نورد بسیار مهم است که از خروج مستقیم نوار از رول ها اطمینان حاصل شود. برای این منظور از سیم استفاده می شود، زیرا در هنگام نورد دلایلی وجود دارد که باعث خم شدن نوار به سمت رول های بالا و پایین شده است، این امر مستلزم نصب سیم بر روی رول های پایین و بالایی است. اما این تنظیم

اگر از قبل جهت مشخصی به نوار داده شود، که با استفاده از رول هایی با قطرهای مختلف به دست می آید، می توان از آن اجتناب کرد. تفاوت بین قطر چنگال ها معمولاً "فشار" نامیده می شود ، آیا قطر رول بالایی بزرگتر است ، آنها از "فشار بالایی" صحبت می کنند / شکل. 42.4/،

اگر قطر رول پایینی بزرگ در نظر گرفته شود، در این مورد "هیچکدام" وجود ندارد فشار کمتر". مقدار فشار به صورت اختلاف قطر بر حسب میلی متر بیان می شود. برای مقاطع طولانی، فشار بالایی بیشتر از I است. % از قطر متوسط ​​رول ها.

وینوگرادوف الکس، رئیس یک کرسی، کاندیدای علوم فنی، دانشیار

مارینا آناتولیوا تیموفیوا، کاندیدای علوم فنی، دانشیار

دانشگاه دولتی Cherepovets، روسیه

شرکت کننده در مسابقات قهرمانی: مسابقات ملی تجزیه و تحلیل تحقیقاتی - "روسیه";

یک روش جدید برای تجزیه و تحلیل سیستم های کالیبراسیون رول برای آسیاب های مقطع پیشنهاد شده است. به عنوان معیار، پیشنهاد می شود از ضرایب عدم یکنواختی و کارایی استفاده شود که درجه توسعه سازه را در طول نورد پروفیل ها تعیین می کند. به عنوان مثال از سیستم های کالیبراسیون برای تولید یک پروفیل گرد با قطر 28 میلی متر، طرح های تغییر شکل احتمالی و همچنین مزایا و نقاط ضعیفهر یک از آنها.

کلید واژه ها:سیستم های اندازه گیری، بخش نورد، معیار کارایی.

یک تکنیک جدید برای تحلیل سیستم های کالیبراسیون رول آسیاب برش پیشنهاد شد. معیارهای زیر برای تجزیه و تحلیل پیشنهاد شد: ضرایب یکنواختی و ضریب کارایی، آنها ساختار بلوغ را در نورد پروفیل تعیین می کنند. نمونه ای از سیستم های کالیبراسیون برای تولید پروفیل گرد 28 میلی متری برای طرح احتمالی تغییر شکل و همچنین نقاط قوت و ضعف هر طرح مورد تجزیه و تحلیل قرار گرفت.

کلید واژه ها:کالیبراسیون سیستم، نورد مقاطع، معیار کارایی.

فرمول بندی مسئله.ساختمان کالیبراسیون منطقیرول یک بخش نورد کار دشواری است. و پیچیدگی آن با اولویت یک یا دیگر نتیجه مورد انتظار تعیین می شود. مشخص است که برخی از کالیبراسیون ها برای سریع ترین شکل گیری ممکن "تیز" می شوند، برخی دیگر برای مطالعه بهتر ساختار. کالیبراسیون هایی وجود دارند که ابعاد مقطع دقیق تری را ارائه می دهند یا حالت های تغییر شکل کارآمد انرژی را فعال می کنند.

سیستم های کالیبراسیون شناخته شده از منابع ادبی، انواع، مدارهای فرعی زیادی دارند و گاهی اوقات، حل یک مشکل، به طور قابل توجهی شرایط مشکل دیگر را بدتر می کند. بنابراین، توسعه یک روش برای تجزیه و تحلیل یک سیستم کالیبراسیون بر اساس معیارهای معقول یک کار علمی فوری است.

روش شناسی کار.برای تجزیه و تحلیل سیستم های کالیبراسیون، جفت گیج های متوالی انتخاب شدند که از یک طرف به ما امکان می دهد تمام طرح های ممکن ترکیب سنج ها را در نظر بگیریم و از سوی دیگر، تحقیقاتی را در مورد حد تقسیم یک سیستم پیچیده ارائه دهیم. به عنوان کالیبراسیون رول های پیوسته آسیاب مقطع.

ضرایب غیر یکنواختی به عنوان معیار کارایی سیستم انتخاب می شوند K infو کارایی به ede، که درجه ابداع ساختار فلز را تعیین می کند:

(1)

(2)

جایی که ? من= b i/ یک من- جزء ماتریس تشکیل؛

یک من, b iطول بردارهای شعاع در هستند من-مین نقطه مقطع قطعه کار و نوار خروجی به ترتیب.

n- تعداد بردارهای شعاع.

ضرایب عدم یکنواختی و کارایی شکل دهی، که درجه توسعه ساختار فلزی را تعیین می کند، تا حد زیادی به شکل کالیبرهای متناوب، نسبت طول محورهای کالیبرهای نابرابر بستگی دارد. انتخاب اشتباه نسبت محورها منجر به ایجاد ترک و شکستگی در نوار در هنگام نورد پروفیل ها به خصوص از فولادهای سخت تغییر شکل می شود.

در فرآیند نورد کردن هر پروفیل مقطعی دو مرحله اصلی وجود دارد: نورد کردن شمش مربعی ریخته گری پیوسته در پایه های خشن و میانی آسیاب به منظور به دست آوردن رول با شکل و ابعاد مورد نیاز برای گروه تکمیلی پایه ها و نورد. در غرفه های پایانی هنگام ساختن کالیبراسیون منطقی رول های یک آسیاب نورد، لازم است در هنگام به دست آوردن محصولات نورد طیف گسترده ای از پروفیل، سعی شود از همان کالیبرها در پایه های خشن و میانی استفاده شود.

بنابراین، هنگام نورد فولاد گرد با قطر 25-105 میلی متر و فولاد شش ضلعی شماره 28-48 در آسیاب مقطع متوسط ​​"350" CherMK JSC "Severstal"، سیستم های کالیبراسیون مورد استفاده فقط در تکمیل و برخی از آنها متفاوت است. غرفه های میانی

بیایید سعی کنیم بر اساس معیارهای کارایی شکل دهی، توسعه ساختار را برای سیستم های کالیبراسیون مختلف تجزیه و تحلیل کنیم. به عنوان مثال، نورد فولاد گرد با قطر 28 میلی متر را در نظر بگیرید.

هنگام مدل سازی، شرایط زیر به عنوان شرایط مرزی در نظر گرفته شد: اطمینان از گرفتن نوار توسط رول ها، به عنوان مثال. ? i ≤ [?] i، اطمینان از پایداری رول در کالیبر و اطمینان از عرض مورد نیاز رول.

نتایج کارنتایج مدل‌سازی ریاضی برای ترکیب‌های احتمالی کالیبرها به شکل وابستگی‌های گرافیکی در شکل‌های 1-4 ارائه شده است.

ضریب K inf(شکل 1) عدم یکنواختی تغییر شکل فلز را در طول مقطع پروفیل مشخص می کند. ارزش بیشترضریب نشان دهنده عدم یکنواختی بیشتر چنین تغییر شکلی در هنگام بدست آوردن پروفیل یکسان و در نتیجه کارایی بهتر سازه فلزی است. برای طرح های کالیبراسیون مقایسه شده، سنج های غیر هم محور شناخته شده از ادبیات (به عنوان مثال، بیضی، لوزی)، با نسبت های مختلف از محور، استفاده شد.

برنج. 1. ضریب غیر یکنواختی انتگرال تشکیل K inf:

1- دایره بیضی؛ 2 - دایره بیضی مسطح؛ 3 - بیضی مربع؛ 4 - بیضی دنده ای;

5 - دنده بیضی بیضی؛ 6 - مربع لوزی.

هنگام چرخاندن پروفیل گرد در یک جفت کالیبر تکمیلی، می توان از سیستم دایره بیضی و دایره بیضی مسطح استفاده کرد. همانطور که در شکل 1 (خطوط 1،2) نشان داده شده است مقدار حداکثر مقدار ضریب K inf 1.4-1.5 برابر بیشتر زمانی که به عنوان یک کالیبر بیضی مسطح پیش از اتمام استفاده می شود.

بنابراین، از نقطه نظر مطالعه بهتر ساختار، سیستم دایره بیضی مسطح ترجیح داده می شود. در انجام این کار باید در نظر گرفت که این سیستمدر تولید فولاد گرد سایز کوچک، به دقت بالایی در تنظیم آسیاب نیاز دارد تا عیوب پروفیل گرد "سبیل" یا "لامپا" و همچنین "لبه های صاف" ناشی از پر شدن بیش از حد یا کم پر شدن کالیبرها را برطرف کند.

در تولید فولاد گرد و شش ضلعی، غرفه های میانی و پیش تکمیلی اغلب از سیستم های گیج بیضی شکل آجدار مانند بیضی آجدار و بیضی بیضی آجدار استفاده می کنند. در این سیستم ها همانطور که مطالعات نشان داده است مقدار ضریب شکل ناهموار تغییر می کند K infتا حد زیادی نه تنها به نسبت محورهای یک سنج بیضی شکل تک شعاع (شکل 1، خطوط 4 و 5)، بلکه به نسبت محورهای بیضی آجدار نیز بستگی دارد. همانطور که نتایج شبیه سازی نشان داد، بهترین شرایطتغییر شکل توسط کالیبر "بیضی دنده" ایجاد می شود که شکل آن نزدیک به یک دایره است، یعنی. نسبت محورهای بیضی دنده در پایه های میانی و پیش پایانی 0.94-0.96 است. با چنین نسبتی از محورهای بیضی دنده، مساحت تغییر شکل ارتفاع بالا متناسب با ناحیه تغییر شکل عرضی می شود که منجر به افزایش مقدار ضریب می شود. K inf. با تغییر نسبت محورهای بیضی دنده از 0.75 به 0.95، ضریب تغییر شکل از 0.038 به 0.138 تغییر می کند. در کار غلطاندن یک شکل بیضی با نسبت محوری 1.5 تا 2.65 به یک پاس دنده بیضی شکل که نسبت محورهای آن 0.95 است، ضریب K infاز 0.06 به 0.31 تغییر کرد.بنابراین، شدت رشد ناهمواری تغییر شکل در سیستم بیضی-بیضی دنده ای بیشتر از سیستم بیضی-دنده ای است.

در پایه های میانی آسیاب برش، در تولید پروفیل گرد، می توان از سیستم گیج مربع بیضی استفاده کرد که همانطور که در مدل سازی نشان داده شده است، نسبت محورهای رول بیضی می تواند 1.5 برابر باشد. بیشتر از سیستم دایره بیضی در همان نسبت های کشیدگی است. این منجر به بیش از دو برابر شدن ضریب می شود K inf(خطوط 1، 3 شکل 1)، که مطالعه بهتری از ساختار فلزی ارائه می دهد.

در سیستم گیج لوزی-مربع، که می تواند در پایه های میانی نیز استفاده شود، ضریب ناهمواری تغییر شکل یکپارچه تقریباً 3 برابر کمتر از سیستم مربع بیضی است، زیرا نسبت محورهای گیج لوزی می تواند 1.2 باشد. -1.8 و گیج بیضی 2-2.7. چنین نسبتی از محورهای کالیبر لوزی به دلیل محدودیت در شرایط گرفتن است. بنابراین در تولید فولاد گرد استفاده از سیستم کالیبر مربع بیضی به عنوان اگزوز مصلحت بیشتری دارد.

تجزیه و تحلیل داده ها در مورد ضریب بازده تغییر شکل در عناصر کالیبر به ede(شکل 2)، که ارزیابی منطقی بودن این سیستم کالیبرها را از نظر ازدیاد طول ممکن می سازد، نشان می دهد که حداکثر ضرایب در سیستم مربع بیضی (شکل 2، منحنی - 3) رخ می دهد، که مقدار آن به طور متوسط ​​2 برابر بیشتر از مقادیر ضرایب است به edeبرای سیستم های دیگر

هنگام مقایسه سیستم دایره بیضی و دایره بیضی مسطح (شکل 2، خطوط 1 و 2)، می توان دریافت که تغییر شکل در سیستم دایره بیضی مؤثرتر است، جایی که مقدار ضریب به edeبا همان نسبت های محورهای کالیبر بیضی، 1.5-1.8 برابر بیشتر.

برنج. 2. ضریب تغییر فرم K ede: 1- دایره بیضی؛ 2 - دایره بیضی مسطح؛

3 - بیضی مربع؛ 4 - بیضی دنده ای; 5 - دنده بیضی بیضی؛ 6 - مربع لوزی.

هنگام استفاده از یک پاس بیضی آجدار، ضریب بازده تغییر شکل در عناصر پاس هنگام غلتش در سیستم بیضی-آجدار بیضی بیشتر از سیستم بیضی-بیضی آجدار دومی است (شکل 2، خطوط 4 و 5). بنابراین با تغییر نسبت محورهای بیضی دنده از 0.75 به 0.95 در سیستم بیضی-بیضی دنده، ضریب تغییر شکل K edeاز 0.06 تا 0.11 متغیر است. در کار غلتاندن یک شکل بیضی با نسبت محوری 1.5 تا 2.65 به یک پاس دنده بیضی شکل که نسبت محورهای آن 0.95 است، ضریب K edeاز 0.017 به 0.154 تغییر کرد.

بنابراین، شدت رشد بازده تغییر شکل در سیستم بیضی-آجدار بیضی بیشتر از سیستم بیضی-بیضی آجدار است.

با در نظر گرفتن قاعده مندی های ذکر شده در توزیع ضرایب تغییر شکل در سیستم های مختلف کالیبر، چهار نوع طرح کالیبراسیون برای پایه های متوسط، پیش تکمیل و تکمیل آسیاب مقطع متوسط ​​350 هنگام نورد فولاد گرد با قطر 28 میلی متر پیشنهاد شده است (جدول 1 را ببینید). گزینه های پیشنهادی در سیستم های کالیبر در پایه های میانی و پیش تکمیل متفاوت است. در همه انواع، حداکثر ضرایب ممکن بازده شکل‌دهی به دست آمد K infو به edeدر غرفه های آسیاب "350" زمانی که شرایط مرزی برآورده شود.

توزیع ضرایب بازده بر اساس پایه آسیاب در شکل 1 نشان داده شده است. 3، 4. برای مقایسه گزینه های پیشنهادی، میانگین مقادیر ضرایب تغییر شکل محاسبه شد. K inf, به edeو نسبت کشش شش پایه آسیاب شماره 7-12. نتایج محاسبات در جدول 2 ارائه شده است.

از جدول. 2 نشان می دهد که حداکثر مقدار متوسط ​​ضریب K infدر نوع 4 هنگام استفاده از سیستم گیج بیضی شکل دنده ای در پایه های میانی، حداکثر مقدار متوسط ​​ضریب رخ می دهد. به edeو نسبت کشیدگی در نوع 2، هنگام استفاده از سیستم های مربع بیضی و دایره بیضی.

بنابراین، نورد با استفاده از طرح کالیبراسیون گزینه 4، حداکثر کارایی سازه فلزی را در مقایسه با سایر گزینه ها، و از این رو حداقل دانه بندی ساختار فلزی پروفیل تمام شده را فراهم می کند.

گزینه سوم با حداقل مقادیر میانگین مشخص می شود K infو به ede، که حداقل مصرف انرژی را تضمین می کند و می تواند برای مجموعه ای که تحت عملیات حرارتی بعدی قرار می گیرد توصیه شود و تفاوت در ساختارهای حاصل را صاف کند.

شکل 3. توزیع ضریب تغییر شکل K inf هنگام نورد پروفیل گرد به قطر 28 میلی متر بر روی آسیاب "350".

برنج. شکل 4. توزیع ضریب تغییر فرم K ede در هنگام نورد پروفیل گرد به قطر 28 میلی متر روی آسیاب "350"

جدول 1 - گزینه های اندازه گیری رول های آسیاب مقطع متوسط ​​"350" در تولید پروفیل گرد به قطر 28 میلی متر.

شکل کالیبر
1 گزینه	جعبه (1،2)			بیضی تخت (2.25)
گزینه 2	جعبه (1.6)
گزینه 3	جعبه (1.5)		دنده بیضی (0.96)
گزینه 4	جعبه (1،2)		دنده بیضی (0.96)		دنده بیضی (0.96)

توجه: () - نسبت محورهای کالیبر نابرابر

جدول 2 - مقادیر متوسط ​​شاخص‌های تغییر شکل و ضرایب تغییر شکل در طول نورد پروفیل گرد با توجه به طرح‌های کالیبراسیون مختلف

پارامتر گزینه *
به infج ص
به edeچهارشنبه

* - ?cp 7-12 - هود متوسط ​​برای پایه های شماره 7-12; ? ? - عصاره کل برای غرفه شماره 7-12

گزینه 2 یک مصالحه است و می تواند برای به دست آوردن پروفیل هایی با نیازهای کم برای سازه استفاده شود، اما امکان کاهش هزینه های انرژی برای پروفیل های نورد را فراهم می کند.

نتیجه.بنابراین، تجزیه و تحلیل و مدل‌سازی کالیبراسیون رول‌های آسیاب مقطع «350» با تغییر پارامترهایی مانند نسبت اضلاع کالیبرهای غیر هم محور (بیضی، بیضی دنده‌ای) و ضرایب ازدیاد طول در مرحله پیش پرداخت و. غرفه های تکمیلی امکان توسعه طرح های کالیبراسیون منطقی را با توجه به معیارهای "کارایی بهتر سازه" یا "حداکثر بهره وری انرژی" نشان دادند.

ادبیات:

1. A.I. Vinogradov, S.O. Korol درباره موضوع ایجاد رول های کالیبراسیون که کارایی تولید پروفیل ها را از مواد سخت تغییر شکل می دهد / بولتن Cherepovetsky دانشگاه دولتی. - 2010.- №3(26).- ص116-120

2. B.M. ایلیوکویچ، N.E. نخایف، اس.ای. مرکوریف نورد و کالیبراسیون. کتاب مرجع در 6 جلد، جلد 1، Dnepropetrovsk، Dnepro-VAL.-2002

امتیاز شما: هیچ یکمیانگین: 6.2 (5 رای)

09 / 24 / 2012 - 22:50

الکسی ایوانوویچ و مارینا آناتولیونا عزیز! بیا بلافاصله صحبت کنیم. برای اظهار نظر شایسته در مورد این گزارش، باید حداقل در زمینه تولید نورد متخصص بود. و از آنجایی که ما چنین نیستیم، مجبوریم از موضع متالورژیست های عادل در مورد گزارش اظهار نظر کنیم. به نظر ما، در ارتباط با نیازهای رو به رشد دائمی برای بهبود کارایی کارخانه های نورد مقطع، انتخاب یک سیستم منطقی (طرح) برای اندازه گیری رول ها یک مشکل مهم برای تولید کنندگان است. هرچه راه حل آن ساده تر و در دسترس تر باشد، در این مورد، از طریق استفاده از مدل سازی ریاضی، جذابیت آن برای کارگران کارخانه بیشتر می شود. نویسندگان یکی از مهم ترین پارامترهای کارایی را انتخاب کردند - درجه بسط ساختار فلزی که با دو ضریب مشخص می شود: ناهمواری و کارایی (شاخص ضرایب نامفهوم هستند - "inf." و "ede"). البته امکان انتخاب چندین پارامتر به طور همزمان به عنوان معیار بهینه وجود داشت، به عنوان مثال، مربوط به حداقل کردن هزینه ها: حداقل مصرف انرژی برای تغییر شکل، حداقل تعداد عبور و شیب، حداقل سایش کالیبرها و غیره. بدیهی است که این راه حل مشکل را پیچیده تر می کند، اگرچه و آن را بیشتر بهینه می کند. بدون دانستن چیزی در مورد سایر روش های موجود برای محاسبه سیستم های کالیبراسیون رول برای آسیاب های نورد مقطعی، ارزیابی میزان تازگی و مزایای آن دشوار است. با این حال، مهم است که روش توسعه یافته توسط نویسندگان امکان تعیین طرح های کالیبراسیون منطقی را برای یک کارخانه خاص از یک شرکت خاص فراهم می کند. در توسعه کار و تأیید اثربخشی طرح‌های تعیین‌شده در نتیجه مدل‌سازی و محاسبه انجام شده، می‌توان به نویسندگان توصیه کرد که نورد واقعی را با نمونه‌برداری فلزی برای تعیین ریزساختار (اندازه دانه و غیره) انجام دهند. ) به طور متوالی در مراحل مختلف پیشروی فلز در فرآیند نورد (بعد از غرفه های آهنی، میانی و تکمیلی). علاوه بر این، به نظر ما، به منظور بهبود کیفیت محصولات فلزی ساخته شده و بهبود شرایط نورد، توصیه می شود در این راستا با کارگران فولاد تماس بگیرید، زیرا دومی دارای زرادخانه بزرگی از ابزار است که بهینه سازی ساختار و سطح را تضمین می کند. خواص فیزیکی و مکانیکی CW ریخته گری. بدیهی است که همراه با آنها، انتخاب نمایه بهینه (به عنوان مثال، مربع با گوشه های گرد و غیره) از نظر چرخه های کوتاه کردن و "تسهیل" عملیات نورد بعدی مهم است. اما این چنین است - بازتاب هایی که گزارش شما ما را به آن سوق داد. خیلی خوب بود که در بخش نه تنها بودم. در مسیر بهبود پارامترهای تکنولوژیکی و حالت‌های چرخش موفق باشید. Titova T.M.، Titova E.S.

09 / 22 / 2012 - 14:51

این اولین تلاش برای استفاده از ضریب کارایی و ناهمواری در کالیبراسیون رول های نورد نیست. اما در مورد طولانی یک تجزیه و تحلیل سیستم عمیق در ترکیب با یک توجیه ریاضی وجود دارد. تنها می توان از تلاش های نویسنده در زمان ما استقبال کرد، زمانی که علاقه به علوم فنی رو به کاهش است. الف ویخودتس