Գլանափաթեթների չափաբերում կլոր պրոֆիլների համար: Մեքենաշինություն և մեխանիկա Ինչպես ինքներդ շրջանակից քառակուսի գլորել
| Հոդվածների ինդեքս |
|---|
| Գլանվածքային պողպատի արտադրություն. գլանման մեքենաների դասակարգում, գլանման գործընթացներ |
| Խողովակների գլանման գործարաններ և հատուկ նշանակության գործարաններ |
| Գլանման գործարանների դասակարգումն ըստ գլանափաթեթների քանակի և գտնվելու վայրի |
| Ծաղիկների և սալերի արտադրություն |
| Ծաղկած թիթեղների վրա գլորման տեխնոլոգիական գործընթացի հիմնական առանձնահատկությունները |
| Բիլլետների արտադրություն բիլետաղացների վրա |
| Երկար արտադրանքի արտադրություն |
| Գլանափաթեթների տրամաչափում քառակուսի պրոֆիլների գլանման համար |
| Գլանափաթեթների չափաբերում կլոր պրոֆիլների համար |
| Անկյունային պողպատի համար գլանափաթեթների չափաբերման առանձնահատկությունները |
| Գլանվածքի արտադրություն միջին չափի գործարաններում |
| Ռելսերի, ճառագայթների, ալիքների արտադրություն |
| Աղբյուր նյութը ռելսերի, ճառագայթների և ալիքների համար |
| Սարքավորումների նախագծում և կազմակերպում երկաթուղային և ճառագայթային գործարանների համար |
| Գլորվող ռելսերի տեխնոլոգիական գործընթաց |
| Երկաթուղու որակի վերահսկում |
| Լայն եզր I-ճառագայթների գլորում |
| Սարքավորման բնութագրերը և դրա գտնվելու վայրը ունիվերսալ ճառագայթային գործարանում |
| Մետաղական ձողերի արտադրություն |
| Շարունակական մետաղալարեր 250 MMK |
| Պողպատե մետաղալարերի շարունակական ձուլման և գլորման միավոր |
| Շերտերի և ժապավենի արտադրություն |
| Տաք շերտերի և թիթեղների գլորում |
| Աղբյուրի նյութը և դրա ջեռուցումը |
| ափսե պողպատի գլանման գործընթացի տեխնոլոգիա |
| Երկշերտ թիթեղների արտադրություն |
| Թիթեղների սառը գլորում |
| Գլանվածքի հատուկ տեսակների արտադրություն |
| Պարբերական պրոֆիլների արտադրություն |
| Ծալքավոր խողովակների արտադրություն |
| Բոլոր էջերը |
Roll calibration կլոր պրոֆիլներ
ԳՕՍՏ 2590-71-ը նախատեսում է արտադրությունը կլոր պողպատտրամագիծը 5-ից 250 մմ:
Այս պրոֆիլի գլորումը, կախված պողպատի դասակարգից և չափերից, իրականացվում է տարբեր ձևերով (նկ. 2.7. ).
Նկար 2.7. ՄեթոդներԻ -X գլանվածք կլոր պողպատ.
Ի - օվալ, ռոմբ կամ վեցանկյուն;II . IV. V –հարթ տակառ կամ տուփտրամաչափ;III - տասնանկյուն կամ տուփի տրամաչափեր; VI –քառակուսի կամ վեցանկյուն չափիչներ; VP –շրջան և այլն; VIII– նշտարաչափ, հարթ տակառ կամ տուփի տրամաչափ; IX, X- օվալ և այլն:
Մեթոդներ 1 Եվ 2 Նրանք տարբերվում են նախնական հարդարման քառակուսի ստանալու տարբերակներից (քառակուսին ճշգրտորեն ամրագրված է անկյունագծով և հնարավոր է կարգավորել բարձրությունը): Մեթոդ 2-ը ունիվերսալ է, քանի որ թույլ է տալիս ձեռք բերել կլոր պողպատի մի շարք հարակից չափսեր (նկ. 2): Մեթոդ 3-ն այն է, որ նախնական հարդարման օվալը կարող է փոխարինվել տասնանկյունով: Այս մեթոդը օգտագործվում է մեծ շրջանակներ գլորելու համար: Մեթոդ 4-ը նման է 2-րդ մեթոդին և դրանից տարբերվում է միայն կողաչափի ձևով: Այս տրամաչափի կողային պատերի բացակայությունը թույլ է տալիս ավելի լավ հեռացնել մասշտաբը: Որովհետեւ այս մեթոդըթույլ է տալիս լայնորեն կարգավորել կողաչափից դուրս եկող շերտի չափը, այն կոչվում է նաև ունիվերսալ չափիչ: 5-րդ և 6-րդ մեթոդները մյուսներից տարբերվում են ավելի բարձր գլխարկներով և լարերի մեջ ձվաձևերի ավելի մեծ կայունությամբ: Այնուամենայնիվ, նման տրամաչափերը պահանջում են ջրաղացի ճշգրիտ ճշգրտում, քանի որ մետաղի մի փոքր ավելցուկով նրանք հորդում են և ձևավորում փորվածքներ: 7-10-րդ մեթոդները հիմնված են օվալաձև շրջանաձև տրամաչափման համակարգի օգտագործման վրա
Կլոր պողպատի արտադրության հնարավոր մեթոդների համեմատությունը ցույց է տալիս, որ 1-3 մեթոդները թույլ են տալիս շատ դեպքերում գլորել կլոր պողպատի ամբողջ տեսականին: Բարձրորակ պողպատի գլանումը պետք է իրականացվի 7-10 մեթոդներով: Մեթոդ 9-ը մի տեսակ միջանկյալ է օվալաձև շրջանաձև և օվալաձվաձև համակարգերի միջև և ամենահարմարն է ջրաղացը կարգավորելու և կարգավորելու, ինչպես նաև մայրամուտը կանխելու առումով:
Կլոր պողպատի գլանման բոլոր դիտարկված մեթոդներում հարդարման և նախամշակման անցուղիների ձևը մնում է գրեթե անփոփոխ, ինչը օգնում է հաստատել մետաղի վարքագծի ընդհանուր օրինաչափություններ այս անցումներում գլորման բոլոր դեպքերի համար:
Նկարչություն2.8 Կլոր պողպատի տրամաչափման օրինակ՝ օգտագործելով 2-րդ մեթոդը
Կլոր պողպատի հարդարման չափիչի կառուցումն իրականացվում է հետևյալ կերպ.
Որոշեք չափիչի հաշվարկված տրամագիծը (մինուսով գլորվելիս տաք պրոֆիլի համար) դԳ = (1,011-1,015)դX– սա +0.01 հանդուրժողականության մի մասն է դXորտեղ 0.01 դX- տրամագծի ավելացում վերը նշված պատճառներով. դX = (դ 1 + դ 2 )/2 – կլոր պրոֆիլի տրամագիծը սառը վիճակում: Հետո
դԳ = (1,011-1,015) (դ 1 + դ 2 )/2
Որտեղ դ 1 Եվ դ 2 – առավելագույն և նվազագույն թույլատրելի տրամագծի արժեքները.
Անիվի նախնական հարդարման չափիչները նախագծված են՝ հաշվի առնելով պատրաստի պրոֆիլի համար պահանջվող ճշգրտությունը: Որքան մոտենում է օվալաձևը շրջանագծի ձևին, այնքան ավելի ճշգրիտ է ավարտված կլոր պրոֆիլը: Տեսականորեն, կատարյալ շրջան ստանալու համար պրոֆիլի ամենահարմար ձևը էլիպսն է: Այնուամենայնիվ, նման պրոֆիլը բավականին դժվար է պահպանել ավարտական կլոր չափիչ մուտք գործելիս, ուստի այն օգտագործվում է համեմատաբար հազվադեպ:
Հարթ օվալները լավ են պահվում մետաղալարերով և, բացի այդ, ապահովում են մեծ սեղմումներ: Փոքր օվալային սեղմումներով կլոր չափիչի չափի տատանումների հնարավորությունը շատ աննշան է։ Սակայն հակառակ երեւույթը ճիշտ է միայն այն դեպքում, երբ օգտագործվում է մեծ օվալ եւ մեծ գլխարկ։
Միջին և մեծ չափերի կլոր պրոֆիլների համար մեկ շառավղով ուրվագծված օվալները պարզվում են, որ չափազանց երկարաձգված են հիմնական առանցքի երկայնքով և, որպես հետեւանք, չեն ապահովում ժապավենի հուսալի բռնում գլանափաթեթներով: Սուր օվալների օգտագործումը, բացի նրանից, որ այն չի ապահովում ճշգրիտ շրջանագիծ, վնասակար ազդեցություն է ունենում կլոր չափիչի ամրության վրա, հատկապես ջրաղացի ելքային կանգառում։ Գլանափաթեթների հաճախակի փոխարինման անհրաժեշտությունը կտրուկ նվազեցնում է գործարանի արտադրողականությունը, իսկ տրամաչափի արագ արտադրությունը հանգեցնում է երկրորդ կարգի և երբեմն թերությունների առաջացման:
Կալիբրի արտադրության պատճառների և մեխանիզմի ուսումնասիրությունը ցույց է տվել, որ օվալի սուր եզրերը, որոնք ավելի արագ են սառչում, քան մնացած շերտը, զգալի դիմադրություն ունեն դեֆորմացմանը: Այս եզրերը, մտնելով ավարտական կանգառի գլանափաթեթների ակոսը, գործում են ակոսի հատակին որպես հղկող նյութ։ Ձվաձևի վերևի կոշտ եզրերը չափիչի ներքևի մասում ստեղծում են խոռոչներ, որոնք հանգեցնում են շերտի ամբողջ երկարությամբ ելուստների առաջացմանը: Հետևաբար, 50-80 մմ և ավելի տրամագծով կլոր պրոֆիլների համար պրոֆիլի ավելի ճշգրիտ կատարումը ձեռք է բերվում երկու և երեք շառավղով օվալների օգտագործմամբ: Նրանք ունեն մոտավորապես նույն հաստությունը, ինչ մեկ շառավղով ուրվագծված օվալը, սակայն կորության լրացուցիչ փոքր շառավիղների կիրառման շնորհիվ օվալի լայնությունը նվազում է։
Նման օվալները բավականաչափ հարթ են, որպեսզի դրանք պահեն լարերի մեջ և ապահովեն հուսալի բռնում, իսկ օվալի ավելի կլորացված ուրվագիծը, որը մոտենում է էլիպսի ձևին, բարենպաստ պայմաններ է ստեղծում լայնությամբ միատեսակ դեֆորմացիայի համար: .շերտեր կլոր չափիչով:
Նախագծված ձուլման և գլանման մոդուլի վրա մոլորակային խաչաձև գլանման գործարանով գլորումն իրականացվում է 13 ստենդներում, որոնք, ինչպես ցույց է տրված Նկար 7-ում, պայմանականորեն նշված են. հետևյալ խմբերըԾալքավոր (մոլորակային տակդիրի տեսքով), կոպտացում (6 ստենդ), միջանկյալ (4 ստենդ) և 2 հարդարման խումբ (յուրաքանչյուրը 2-ական ստենդ):
Մոլորակային խաչաձև գլանափաթեթով ծալքավոր տակդիրում գլորումն իրականացվում է կլոր ձուլածո թմբուկից դեպի կլոր գլանվածք՝ դեֆորմացիայի բարձր աստիճանով:
Այնուհետև 18 մմ տրամագծով բարձր ճշգրտությամբ կլոր, բարձր ամրության համաձուլվածքով պողպատի գլանվածքն իրականացվում է հետևյալ կերպ.
Ստենդների կոպիտ խմբում կլոր բլիթից օվալաձև պրոֆիլի գլորումն իրականացվում է համակարգերից մեկի միջոցով. գծագրման չափիչներլավ- օվալաձև - շերտավոր օվալային համակարգ, որն առավել հարմար է բարձր ամրության լեգիրված պողպատներից բարձր ճշգրտությամբ կլոր պրոֆիլների արտադրության համար:
Գլանափաթեթի ռոմբիկ և քառակուսի ձևի անհրաժեշտ անցումը հետագա երկայնական բաժանմամբ իրականացվում է ստենդների նախապատրաստական խմբի հատուկ չափիչներում՝ ըստ առաջարկությունների և մեթոդների:
Եվ վերջապես, շարժակազմերի հարդարման խմբերում բաժանված գլանվածքի յուրաքանչյուր թել արտադրվում է քառակուսի-օվալ շրջանաձև համակարգի համաձայն, որը լայնորեն օգտագործվում է քառակուսի հատվածը կլոր ձևի վերածելու համար (փոքր հատվածի կլոր պողպատը գլորելու համար. .
18 մմ տրամագծով կլոր պողպատի տրամաչափումը հաշվարկվում է շարժման հարվածի նկատմամբ:
Ջրաղաց կրպակների հարդարման խմբի տրամաչափերի հաշվարկ. Կլոր պողպատի գլանման համար օգտագործվում են մի քանի տրամաչափման սխեմաներ, որոնք օգտագործվում են կախված պրոֆիլի չափից, պողպատի որակից, գործարանի տեսակից և դրա տեսականուց, ինչպես նաև գլանման այլ պայմաններից: Այնուամենայնիվ, բոլոր դեպքերում նախնական հարդարման չափիչը կամ սովորական մեկ շառավղով օվալ է կամ հարթ օվալ: Բայց ավելի լայնորեն օգտագործվում են մեկ շառավղով օվալ չափիչները՝ առանցքային = 1,5 հարաբերակցությամբ, և կլոր չափիչում լավ կայունության համար օվալաձև պրոֆիլը պետք է ունենա զգալի կոպիտություն: Նախապատրաստական չափիչը բաժանարար չափիչ է, որն արտադրում է երկու անկյունագծային գլանափաթեթներ:
Գլորման բոլոր եղանակներով ավարտական կլոր չափիչը պատրաստվում է «քամբերով»՝ արձակումով, որպեսզի կանխվի ջրաչափի արտահոսքը և ճիշտ կլոր պրոֆիլը ստանալու համար: Նման կլոր չափիչի կառուցումը ներկայացված է Նկ. 14.
Նկար 14.
Հարդարման կլոր չափիչ նախագծելիս անհրաժեշտ է հաշվի առնել մետաղի ջերմային ընդլայնումը և պատրաստի պրոֆիլի չափսերում շեղումների թույլատրելիությունը:
Կլոր ջրաչափի կառուցումն իրականացվում է հետևյալ կերպ. Տրամագծի շրջանակի վրա տրամաչափի կենտրոնից հորիզոնական առանցքի անկյան տակ գծված ճառագայթները որոշում են այն կետերը, որտեղ տրամաչափի կողմերը սկսում են արձակվել և որոշում տրամաչափի լայնությունը:
Տաք վիճակում պրոֆիլի տրամագիծը ջրաղացի հարդարման ստենդում (կայան 13) հաշվարկելու համար օգտագործվում է արտահայտությունը.
=(1.0121.015)(+) (1)
որտեղ է պրոֆիլի տրամագիծը սառը վիճակում;
Մինուս հանդուրժողականություն
Մենք հաշվարկը կկատարենք 30KhGSA լեգիրված պողպատը բարձր ճշգրտության կլոր պրոֆիլի մեջ գլորելիս: Եվ, այնուհետև, ԳՕՍՏ 2590-88-ի համաձայն, թույլատրելիությունը կլինի՝ +0.1 մմ և -0.3 մմ, իսկ պրոֆիլի տրամագիծը տաք վիճակում կլինի.
1.013 (18-) = 18.1 մմ:
Հարդարման չափիչի լայնությունը (ըստ նկ. 14-ի) կլինի
Որտեղ է արձակման անկյունը, որը գործնականում 10-30 մմ կլոր պողպատի տրամագծերի համար համարվում է 26,5:
Եվ հետո = = 20,22 մմ:
S տրամաչափի օձիքների միջև բացը ընտրվում է (0.080.15) միջակայքում, այնուհետև.
S = 0.111.81 = 2.0 մմ:
S մաքրման գծերի հատման կետերը բացթողման գծի հետ որոշում են հոսքի կտրվածքի լայնությունը, որը սահմանվում է որպես.
Փոխարինելով այն արժեքները, որոնք մենք ստանում ենք
20,22 - = 18,22 մմ: (3)
Ուսերի կլորացումը կատարվում է շառավղով
= (0.08 - 0.10) և ապա
0,008518,1 = 1,5 մմ:
Պրոֆիլը կլոր կլինի, եթե լայնությունը =: Այս դեպքում տրամաչափի լցման աստիճանը կլինի
13-րդ ստենդի ավարտական չափիչում ճիշտ կազմված կլոր պրոֆիլը կունենա լայնական հատված
Տենդերի հարդարման խումբն ունի 250 մմ անվանական գլանափաթեթի տրամագծով երկու խումբ, հարդարման (13-րդ) հորիզոնական գլանափաթեթներով, իսկ նախամշակման (12-րդ) ուղղահայաց գլանափաթեթներով:
Այսպիսով, ավարտական (13-րդ) ստենդը ունի կլոր չափիչ, նախամշակման (12-րդ) ստենդը ունի մեկ շառավղով օվալաչափ, իսկ նախապատրաստական չափիչի (11-րդ) ստենդը բաժանարար կրկնակի անկյունագծային քառակուսի է:
11-րդ ստենդի գլանափաթեթների անվանական տրամագիծը՝ արդեն ներառված նախապատրաստական խումբստենդները 330 մմ են:
Ստենդների հարդարման և նախամշակման խմբի գլանափաթեթները պատրաստված են սպիտակեցված չուգունից։ Ջրաղացի հարդարման ստենդում բարձր ճշգրտությամբ կլոր հատվածների գլորման արագությունը ենթադրվում է մոտ 8: Գլորման ջերմաստիճանը 950°C:
Հարդարման տրամաչափում գծագրման գործակիցը որոշելու համար կարող եք օգտագործել բանաձևը, որն ունի ձևը
1.12+0.0004 (6)
Որտեղ - համապատասխանում է տաք վիճակում գտնվող հարդարման չափիչի տրամագծին, այսինքն. =
1.12=0.0004 1.81 = 1.127
Հարդարման շրջանակում ընդլայնումը որոշվում է բանաձևով, որն ունի ձևը
?= (7)
Որտեղ D-ը գլանափաթեթների անվանական տրամագիծն է, մմ:
1,81=2,3մմ.
Որպես նախնական հարդարման չափիչ կարող է օգտագործվել պարզ մեկ շառավղով օվալաչափ, որի կառուցվածքը ներկայացված է Նկ. 15
Նկար 15։
Չափաչափը կառուցելու համար ձվաձեւ չափիչի բարձրության և լայնության չափերը որոշվում են չափաբերումը հաշվարկելիս ընդունված սեղմման ռեժիմին համապատասխան: Գործնական տրամաչափումներն օգտագործում են օվալներ՝ կողմի հարաբերակցությամբ
Նախնական հարդարման օվալային տարածք
257.3 1.127=290. (8)
Նախամշակման օվալի հաստությունը = որոշվում է որպես
18.1-2.3=15.8մմ. (9)
Հարդարման օվալի լայնությունը
26,2 մմ: (10)
Սեղմում ավարտական չափիչում
26.2-18.1=8.1մմ. (տասնմեկ)
Հարդարման չափիչում ներգրավվածության անկյունը
Arccos(1-)=arccos(1-)=15°19" (12)
Բռնման թույլատրելի անկյունը կարող է որոշվել մեթոդով, հաշվի առնելով գործակիցների արժեքները օվալաձև շրջանաձև գլանվածքի սխեմայի համար ըստ բանաձևի:
որտեղ v-ը շարժման արագությունն է, ;
Գործակից՝ հաշվի առնելով գլանափաթեթի մակերեսի վիճակը (չուգունի գլանափաթեթների համար =10);
M - գործակից՝ հաշվի առնելով գլանվածքի պողպատի դասը (լեգիրված պողպատի համար M=1,4);
t-ը գլորված շերտի ջերմաստիճանն է, ?;
Գլանման ժամանակ նախորդ տրամաչափի լցման աստիճանը.
Կ բ; ; ;; ; ; - տարբեր շարժակազմերի սխեմաների (գծագրական տրամաչափերի) համար որոշված գործակիցների արժեքները որոշվում են աղյուսակից. օվալաձեւ շրջանաձեւ համակարգի համար (=1,25; =27,74; =2,3; =0,44; =2,15; =19,8; =3,98):
Ենթադրենք նախամշակման օվալ չափիչի լցման աստիճանը = 0,9
Եվ, ապա ավարտական չափիչում բռնելու անկյան առավելագույն թույլատրելի արժեքը կլինի
Քանի որ<, условия захвата в чистовом калибре обеспечивается.
Հարդարման չափիչում նշված օվալաձև պրոֆիլի առանցքների հարաբերակցությունն է
Եթե նախամշակման օվալ չափիչի լցման աստիճանը = 0,9, ապա մենք գտնում ենք նախավարտական օվալ չափիչի լայնությունը:
29,1 մմ (15)
Կալիբրի ձևի գործակիցը սահմանվում է որպես
Ձվաձեւ տրամաչափի հոսքի ուրվագծի շառավիղը
17,4 մմ (16)
Եկեք որոշենք օվալաձև շերտի առանցքների թույլատրելի հարաբերակցությունը` ըստ դրա կայունության պայմանի կլոր չափիչում, օգտագործելով մեթոդը ըստ բանաձևի
Որտեղ: ; ; ; ; ; - աղյուսակից որոշված օվալաձև շրջանաձև գլանվածքի սխեմայի համար որոշված գործակիցների արժեքները (
Քանի որ պրոֆիլի կայունության պայմանները բավարարված են:
Ձվաձեւ տրամաչափի օձիքների երկայնքով S բացն ընդունվում է ըստ սահմանների (0,15-0,2)
S=0.16 =0.16 15.8=2.5մմ. (18)
Կլորացված անկյունների շառավիղը օվալաչափում = (0.1-0.4):
Գործնականում առավել հաճախ է օվալային տրամաչափի բթացումը
0.2 15.8=3.2 մմ (20)
Նախապատրաստական քառակուսիներից մեկի խաչմերուկի մակերեսը 11-րդ ստենդի կրկնակի բաժանարար չափիչում կարող է որոշվել որպես սովորական անկյունագծային քառակուսի չափիչի համար:
Եվ այդ ժամանակ նրա տարածքը հավասար կլինի
Նախապատրաստական քառակուսու երկարացման գործակիցը 12-րդ ստենդի օվալաչափում կարող է որոշվել մեթոդի առաջարկությունների համաձայն: Այսպիսով, այս մեթոդի համաձայն, խորհուրդ է տրվում, որ օվալաձև և կլոր չափիչով քառակուսի գլորելիս ընդհանուր երկարացման գործակիցը որոշվի գրաֆիկից՝ կախված ստացված կլոր պողպատի տրամագծից: Կլոր պողպատի տրված տրամագծի համար, որը հավասար է 18 մմ, ընդհանուր երկարացման գործակիցը կլինի = 1,41: Եվ քանի որ
Տվյալ քառակուսու մակերեսը կորոշվի (21) բանաձևով և կլինի
290 1.25=362 .
Ստանդարտ անկյունագծային քառակուսի չափիչի կառուցումը ներկայացված է Նկար 16-ում
Բրինձ. 16.
Գագաթի անկյունը պետք է լինի 90° և =: Քառակուսի չափիչի լցման աստիճանը խորհուրդ է տրվում լինել 0,9: Այն կարող է մոտավոր լինել
Եվ հետո քառակուսի տրամաչափի կողմը - c կլինի
19,2 մմ (25)
Քառակուսի չափիչի վերին մասի կորության շառավիղը սահմանվում է որպես
=(0.1h0.2) = 0.105 19.2 = 2 մմ (26)
Խռովության կլորացումը կատարվում է շառավղով, որը սահմանվում է
= (0.10h0.15) = (0.10h0.15) = 0.11 19.2 = 3 մմ: (27)
Քառակուսի տրամաչափից դուրս եկող պրոֆիլի բարձրությունը մի փոքր պակաս կլինի տրամաչափի բարձրությունից՝ գագաթների շառավղով կլորացման պատճառով, իսկ հետո.
0,83= 19,2-0,83 2=25,5մմ (28)
Ինչպես արդեն նշվեց, 11-րդ ստենդում չափիչը կրկնակի անկյունագծային քառակուսի չափիչ է, որի մեջ բաժանումը գլորված է: Շինարարություն և ընդհանուր ձևայս տրամաչափը ներկայացված է Նկ. 17. Նույն պատկերում այս տրամաչափի մեջ մտնող 10-րդ ստենդից գլանափաթեթի ուրվագիծը վերադրված է։
Նկար 17։
Բազմաշղթա գլանափաթեթի երկայնական տարանջատումը վերահսկվող պատռվածքով իրականացվում է ցատկող հատվածում առաձգական լարումներ ստեղծելով մետաղի մեջ ներկառուցված երկշղթա չափիչների կողային մակերևույթներից առանցքային ուժերի ազդեցությամբ, ինչպես կարելի է ցույց տալ: 18-ում:
Նկար 18։
Բռնելու պահին գլանափաթեթի մակերեսը տրամաչափի հոսքերի ներքին կողային երեսներով տրորելու պատճառով առաջանում է նորմալ ուժ N և շփման ուժ T: Այս ուժերի արդյունքը կարող է տրոհվել լայնակի Q և ուղղահայացների: P բաղադրիչներ. P ուժի ազդեցությամբ մետաղը սեղմվում է գլանափաթեթներով, Q ուժը նպաստում է ցատկողի ձգմանը լայնակի ուղղությամբ և առաջացնում է S-ի առաձգական դիմադրության ուժի տեսք և դիմադրողական ուժ՝ պլաստիկի ճկման համար։ արտաքին աշխատանքային մասի դեպի G տրամաչափի միակցիչը.
Չափելով նշված գլանափաթեթի կամրջի հաստությունը և գլանափաթեթների ծայրերի միջև եղած բացը բաժանիչ չափիչի t (տես Նկար 17), հնարավոր է փոխել բաժանվածի առջևի ծայրերի կորության շառավիղը: գլանափաթեթներից ելքի պրոֆիլները և գլանափաթեթը բաժանելու պայմանները: Պրոֆիլային պարանոցի տարանջատման կետում պարանոցի ճեղքի բացակայությունը հնարավորություն է տալիս ձեռք բերել պատրաստի պրոֆիլի բարձրորակ մակերես՝ նվազագույն քանակով հետագա անցումներով՝ բաժանման կետերի սեղմումով: Այս առումով գլանվածքի երկայնական տարանջատման մեթոդը վերահսկվող պատռվածքով խորհուրդ է տրվում օգտագործել գլանման գործարանների ավարտական կանգառներում:
Երկթելերով գլանված նյութի վերահսկվող պատռվածքի երկայնական բաժանման ուսումնասիրությունները ցույց են տվել, որ բաժանարար վանդակի մեջ մտցված գլանվածքի ցանցի հաստությունը պետք է հավասար լինի քառակուսու կողմի 0,5 x 0,55-ին:
Գլանափաթեթների ծայրերի միջև եղած բացի ուսումնասիրությունը ազդում է գլանափաթեթներից դուրս գալու ժամանակ բաժանված քառակուսի պրոֆիլների ճակատային ծայրերի կորության փոփոխության վրա: Այսպիսով, ելքի ուղիղությունը ստացվել է բացվածքով = 16 մմ, որը հավասար է ցատկի հաստությանը, այնուհետև մենք ընտրում ենք.
Քառակուսի պրոֆիլների գլանման և բաժանման ժամանակ տրամաչափումների հաշվարկման պրակտիկայից քառակուսի պրոֆիլի կողմերի սեղմման հարաբերակցությունը վերցվում է 1.10-1.15 միջակայքում: Եվ հետո արտահայտությունից (ընտրելով) որոշում ենք քառակուսու կողմը 10 չափիչով
19,2 1,125=21,6 մմ։ (29)
11-րդ կանգառի բաժանարար կրկնակի չափիչի մակերեսը իրականում հավասար է հաշվարկված անկյունագծային քառակուսու մակերեսի կրկնակի:
Եվ հետո (30)
11-րդ կանգառի տրամաչափում հոսանքների առանցքների միջև հեռավորությունը որոշվում է որպես.
Այս տրամաչափի հոսանքների միջև ցատկի երկարությունը որոշվում է որպես
Ինչպես նշվեց վերևում, 10-րդ ստենդում ցատկի հաստությունը կարող է որոշվել հետևյալ կերպ
12-րդ ստենդի չափիչ մուտք գործող գլանվածքի գրավումը ստուգելու համար անհրաժեշտ է հաշվարկել բացարձակ սեղմումը այս չափիչում և համեմատել այն թույլատրելի տվյալների հետ:
Երբ քառակուսի պրոֆիլը մտնում է օվալ չափիչ, բացարձակ սեղմումները պրոֆիլի միջին և եզրերի երկայնքով տարբեր կլինեն և երկրաչափորեն որոշվում են օվալաչափի վրա քառակուսի պրոֆիլի հատվածի սուպերպոզիցիայով և կլինեն չափիչի մեջտեղում:
Երկրաչափական փոխակերպումների վրա հիմնված օվալ տրամաչափի քառակուսու ծայրահեղ կետերում սեղմումը մոտավորապես կլինի՞:
Ինչպես տեսնում եք, այս բացարձակ կրճատումները ավելի քիչ են, քան 13-րդ չափիչի բացարձակ կրճատումները, և, հետևաբար, գլանափաթեթների նույն անվանական տրամագծով և նույն նյութով, բռնելու ընդունելի պայմանների ստուգում չի պահանջվում:
Հաշվի առնելով վերը նշվածը, 10-րդ ստենդում (մինչ գլորում-բաժանումը) նախապատրաստական ջրաչափի կոնստրուկցիան և ընդհանուր տեսքը ներկայացված է նկ.19-ում։
Նկար 19.
Որոշ տրամաչափի չափսեր կարող են որոշվել հետևյալ կերպ. մենք վերցնում ենք ցատկի երկարությունը՝ ելնելով գլորում-բաժանման ժամանակ առկա չափորոշումներից.
քառակուսի չափիչի վերևի կորության շառավիղը այս դիրքում
Արժեքը կարող է որոշվել ըստ Նկար 17-ի՝ օգտագործելով բանաձևը
10-րդ ստենդի տրամաչափից դուրս եկող գլանափաթեթի բարձրությունը
10-րդ կանգառի տրամաչափում հոսանքների առանցքների միջև հեռավորությունը որոշվում է որպես.
10-րդ ստենդում չափիչ օձիքների երկայնքով բացվածքի չափը վերցված է մմ:
10-րդ ստենդի չափիչից դուրս եկող գլանափաթեթի մակերեսը կարելի է որոշել ըստ Նկար 17-ի, ինչպես.
Փոխարինելով նշված պարամետրերի արժեքները՝ մենք ստանում ենք
11-րդ ստենդի տրամաչափում չբաժանված գլանակի մակերեսը հավասար է անկյունագծային քառակուսի գլանակի մակերեսի կրկնակի, այսինքն.
Եվ այնուհետև 11-րդ ստենդի չափիչում գծման գործակիցը որոշվում է որպես
11-րդ տրիբունայից դուրս եկող գլանափաթեթի տեսական լայնությունը
10-րդ ստենդից դուրս եկող գլանափաթեթի տեսական լայնությունը (օձիքի թեքության շառավղով = 5)
11-րդ ստենդի չափիչ մուտք գործող գլանվածքի գրավումը ստուգելու համար անհրաժեշտ է հաշվարկել բացարձակ սեղմումը չափիչի բնորոշ կետերում և համեմատել այն թույլատրելի տվյալների հետ:
Այսպիսով, բացարձակ սեղմման մեծությունը երկթել գլանափաթեթի ցատկի տարածքում կլինի.
իսկ այն հատվածում, որտեղ առուների կացինները ճեղքվում են, կլինի
լեգիրված պողպատից գլորված ձուլման մոդուլ
Այսպիսով, ինչպես տեսնում եք, այստեղ պետք է ստուգել գլանափաթեթի շրջանը գրավման վիճակի համար:
11-րդ ստենդաչափով գլորվելիս ցատկողի տարածքում բռնելու անկյունը կարող է որոշվել որպես.
որտեղ՝ D-ը 11-րդ ստենդում գլանափաթեթների անվանական տրամագիծն է (D = 33 մմ):
Այս տրամաչափի բռնման թույլատրելի անկյունը կարող է որոշվել M.S. մեթոդով: Մուտիևան և Պ.Լ. Կլիմենկո, սա պահանջում է այս տրիբունայում գլորման արագություն, որը կլինի
5,67 մ/վրկ, (45)
և այնուհետև բռնելու առավելագույն թույլատրելի անկյունը որոշվում է բանաձևով (t = 980?)
Որովհետև 11-րդ բաժանարար տրամաչափով գրավելու պայմանները բավարարված են։
Ստենդների միջանկյալ խմբի 9-րդ ստենդի չափիչը գտնվում է ուղղահայաց գլանափաթեթներով և կարող է մեծապես նմանվել անկյունագծային քառակուսի չափիչի, բայց ունի իր առանձնահատկությունները: Այն նախատեսված է ռոմբաձողեր գլորելու համար և միակցիչի տարածքում ունի ավելի նեղ ձև, քան սովորական անկյունագծային չափիչը: Այս տրամաչափով գլորումը ենթադրում է երկշղթա գլանվածքի ապագա կողային հորիզոնական մասերի դեֆորմացիոն մշակում, որոնք կենթարկվեն գլորման-բաժանման: Հաշվի առնելով վերը նշվածը, այս նախապատրաստական չափիչի կառուցումը և ընդհանուր տեսքը 9 ստենդում ներկայացված են նկ.20-ում:
Նկ.20.
Մի շարք տրամաչափի պարամետրեր որոշելու համար մենք օգտագործում ենք որոշ էմպիրիկ կախվածություններ, որոնք ձեռք են բերվել նմանատիպ չափաբերումների ժամանակ գլանման-տարանջատման ժամանակ:
Այսպիսով, քառակուսու կողմը, ինչ վերաբերում է 10-րդ չափիչին, կարելի է որոշել այսպես
Տրամաչափի միջին մասը ներկայացնող արժեքը խորհուրդ է տրվում ընդունել որպես տրամաչափի անկյունագծային մասի 40%:
Գործնական տվյալների հիման վրա մենք վերցնում ենք ուլունքների թեքությունը տրամաչափի միջին մասում 25% -ի սահմաններում, սա թույլ է տալիս ստանալ գլանափաթեթի առավելագույն լայնությունը:
Չափաչափի անկյունագծային քառակուսի մասի լայնությունը կլինի
Ելնելով պտտվող տարանջատման տրամաչափման գործնական տվյալներից՝ մենք ենթադրում ենք, որ չափիչների վերին մասում և ուսերին թեքության շառավիղները նույնն են և հավասար են 5 մմ, այսինքն. մմ
9-րդ ստենդի չափաչափի հաստությունը կլինի
9-րդ ստենդաչափից դուրս եկող գլանափաթեթի հաստությունը
Նաև գործնական տվյալների հիման վրա մենք ընդունում ենք տրամաչափի մանյակների երկայնքով բացվածքի չափը 5 մմ, այսինքն. մմ
9-րդ ստենդից դուրս եկող գլանափաթեթի մակերեսը կարելի է որոշել հետևյալ կերպ
և այնուհետև, փոխարինելով նշված պարամետրերի արժեքները, մենք ստանում ենք
10-տեղանոց չափիչում գծագրման գործակիցը որոշվում է որպես
10-րդ ստենդի տրամաչափ մտնող գլորված նյութի բռնակցումը ստուգելու համար անհրաժեշտ է հաշվարկել բացարձակ սեղմումը այս ստենդում։
Քանի որ 9-րդ և 10-րդ ստենդների չափիչների ձևերը շատ տարբեր են կազմաձևով, մենք դրանց տարածքը կփոխարինենք կրճատվածով (ուղղանկյունաձև), որտեղ ժապավենի լայնությունը հավասար կլինի գլանափաթեթի լայնությանը, իսկ կրճատված շերտի հաստությունը կարելի է որոշել
Տրված բացարձակ սեղմման արժեքը կլինի
Բռնման անկյան տրված արժեքը 10-րդ ստենդի տրամաչափում կլինի
Ինչպես տեսնում եք, տվյալ գրավման անկյունը զգալիորեն պակաս է, քան նախկինում հաշվարկված առավելագույն արժեքները նմանատիպ պայմանների համար, և, հետևաբար, գրավման պայմանը պետք է պահպանվի:
8-տեղանոց չափիչի ամենահարմար ձևը ռոմբիկ չափիչն է, որը գտնվում է հորիզոնական գլանափաթեթների մեջ: Այս տրամաչափի կառուցվածքը և ընդհանուր տեսքը ներկայացված է Նկար 21-ում:
Նկ.21.
Ռոմբիկ չափիչի չափերը որոշվում են տրամաչափման հաշվարկման գործընթացում՝ հաշվի առնելով տրամաչափում գծագրման գործակցի նշված արժեքը, տրամաչափի ճիշտ լրացումը, ինչպես նաև հաշվի առնելով գլանվածքը բավարարող հատվածի չափսերի ստացումը։ պայմանները հաջորդ տրամաչափում.
Գործնականում օգտագործվում են ռոմբիկ տրամաչափեր, որոնք բնութագրվում են չափերով:
Չափաչափի բացերում «կապիկների» առաջացումը կանխելու համար խորհուրդ է տրվում վերցնել չափիչների լցման աստիճանը.
Մենք որոշում ենք այս տրամաչափի բռնման առավելագույն թույլատրելի անկյունը ՝ օգտագործելով M.S. Mutyev և P.L. Klimenko-ի բանաձևը, եթե v = 3.9 մ / վ; t=990? և պողպատե գլանափաթեթներ՝ ըստ բանաձևի, v=2-4մ/վ
և ապա առավելագույն բացարձակ սեղմման արժեքը կլինի
Քառակուսի տրամաչափով ռոմբիկ բլիթը գլորելիս (պայմանականորեն կարող ենք դիտարկել ռոմբիկ բլիթը 9-անմանաչափով գլորելը): Կրճատված քառակուսու կողմը կարող է սահմանվել որպես
8-րդ տրիբունաի ռոմբի տրամաչափից դուրս եկող գլանափաթեթի հնարավոր լայնությունը կլինի
Մենք ընդունում ենք գծման գործակիցը 9-րդ չափիչում, մենք կարող ենք հաշվարկել պտտվող տարածքը 8-րդ չափիչում որպես.
Եվ այնուհետև 8-րդ տրիբունաի ռոմբիկ չափիչից դուրս եկող գլանափաթեթի հաստությունը կլինի.
Ռոմբի շերտի լայնացումը քառակուսի չափիչում, եթե քառակուսի (անկյունագծային) չափիչի կողմը >30 մմ է, որոշվում է հետևյալ բանաձևով.
իսկ հետո, փոխարինելով արժեքները, ստանում ենք
Հաշվի առնելով լայնացումը՝ գլանափաթեթի լայնությունը 9-րդ չափիչում պետք է լինի
և, ինչպես տեսնում եք, նման գլանափաթեթը ռոմբի չափիչից քառակուսիի մեջ կարելի է գլորել առանց չափիչի չափից դուրս լցնելու, քանի որ և ինչպես տեսնում եք.
Ռոմբիկ տրամաչափի մնացած չափերը որոշվում են հետևյալ էմպիրիկ առաջարկություններից
Հաշվարկվում է տրամաչափի անկյունագծերի հարաբերակցությունը
Մենք վերցնում ենք տրամաչափի միակցիչի բացը հավասար 5 մմ, այսինքն. .
Ռոմբիկ չափիչի տեսական բարձրությունը կարող է որոշվել բանաձևով
Տրամաչափի միակցիչի ռոմբի շերտի բութությունը սահմանվում է որպես
Ռոմբիկ չափիչի տեսական լայնությունը - սահմանվում է որպես
The vertex անկյունը - in կարող է սահմանվել որպես
Սկսած (74)
in = 2 arctg1.98 = 126.4°
Ռոմբի կողմը - սահմանվում է որպես
Ստենդների կոպիտ խմբում, որը բաղկացած է 6 աշխատանքային դուետային ստենդներից՝ հերթափոխ հորիզոնական և ուղղահայաց գլանափաթեթներով, պտտվում է 80 մմ տրամագծով կլոր գլանափաթեթը, որը գալիս է ծալքավոր խաչաձև մոլորակային ստենդից, գլորվում է օվալաձև կողով: օվալ գծագրման անցաթուղթ համակարգ. Այս համակարգը լայն տարածում է գտել անխափան գործարանների վրա լեգիրված և բարձր ամրության պողպատներից բարձր ճշգրտության կլոր պողպատի գլանման մեջ:
Կոպտման խմբի 7-րդ ստենդում չափիչը կողավոր օվալ է, որը գտնվում է ուղղահայաց գլանափաթեթներում: Այս տրամաչափի կառուցվածքը և ընդհանուր տեսքը ներկայացված են նկար 22-ում:
Նկ.22.
Գործնական տվյալների հիման վրա 8-րդ պտտվող կանգառի ռոմբիկ տրամաչափում գծագրման գործակիցը կողի օվալի տեսքով կարող է առաջարկվել 1,2-1,4 միջակայքում: Եվ այնուհետև, 7-րդ ստենդում չափիչից դուրս եկող գլանափաթեթի մակերեսը կլինի կողային օվալի տեսքով.
Ընդհանուր երկարացման գործակիցը հենարանների կոպիտ խմբում կլինի
որտեղ է մոլորակային ծալքավոր վանդակից դուրս եկող կլոր ձողի մակերեսը, .
Նախկինում, գործնական արտասահմանյան տվյալների հիման վրա, ցույց է տրվել, որ հաշվի առնելով 200 մմ տրամագծով անընդհատ ձուլված բլիթների մոլորակային հենակետում դեֆորմացիան, այս հենարանից դուրս եկող գլանափաթեթի օպտիմալ կինեմատիկական կախվածությունները պետք է ունենան. կլոր հատվածտրամագիծը 80 մմ:
Այս տրամաչափի համակարգում քաշային միջին հարաբերակցությունը կլինի
Սովորաբար, ինչպես ցույց է տալիս պրակտիկան, շերտավոր օվալ տրամաչափի մեջ նախագիծը գտնվում է սահմաններում, իսկ օվալային տրամաչափերում նախագիծը սովորաբար ավելի բարձր է: Եվ այնուհետև, գլխարկը վերցնելով օվալաձև կողի տրամաչափերով, խորհուրդ է տրվում գլխարկը հաշվարկել օվալաձև տրամաչափերով՝ օգտագործելով բանաձևը.
2-րդ ստենդում շրջանակը պետք է գլորել օվալային տրամաչափով, ինչը հանգեցնում է գծագրման գործակցի նվազմանը, այնուհետև.
Հարաբերակցության դեպքում գլանափաթեթը դառնում է անկայուն, երբ գլորվում է շերտավոր օվալ չափիչով: Սովորաբար օգտագործվում են հարաբերակցությամբ օվալներ։ Կողիկավոր օվալ տրամաչափերում տրամաչափի բարձրության և լայնության հարաբերակցությունը հավասար է
Եկեք որոշենք բռնման թույլատրելի անկյունը 8-հենակետի ռոմբիկ չափիչում, եթե v = 3,4 մ/վ; t = 995? և չուգուն գլանափաթեթներ, ըստ բանաձեւի v = 2-4մ/վ տիրույթում:
Եվ հետո, առավելագույն բացարձակ սեղմման արժեքը կլինի
7-րդ տրիբունայից դուրս եկող գլանափաթեթի հաստությունը կորոշվի որպես
7-րդ տրիբունայից դուրս եկող գլանափաթեթի լայնությունը կորոշվի որպես
Օվալի շառավիղը որոշվում է բանաձևով
Օձիքի կլորացումը կատարվում է շառավղով
Մենք ընդունում ենք բացվածքի չափը
Ատ-ի օվալի բութացման չափը որոշվում է հավասար բացվածքի չափին, այսինքն. մմ
Ջրաղացների հենարանների կոպիտ խմբի գծագրման անցումների ընդհանուր դասավորությունը ներկայացված է Նկար 23-ում:
Նկ.23.
Այսպիսով, ինչպես տեսնում եք, 6-րդ ստենդում չափիչը օվալ է և գտնվում է հորիզոնական գլանափաթեթների մեջ։
Այս տրամաչափի օվալի մակերեսը որոշվում է որպես
Օվալաչափը միաշառավիղ է և սխեմատիկորեն չի տարբերվում ստենդների խմբում նախկինում դիտարկված օվալաչափից (տես նկ. 15):
Ձվաձեւ չափիչի բարձրությունը
որտեղ է օվալային շերտի լայնացումը կողոսկրի օվալային տրամաչափում, խորհուրդ է տրվում որոշել բանաձևով.
որտեղ D-ը գլանափաթեթների տրամագիծն է, որը հավասար է 420 մմ
Օվալ չափիչից դուրս եկող գլանափաթեթի լայնությունը
Ինչպես հայտնի է, օվալային տրամաչափի մակերեսը կազմում է
Բանաձևը (93) կարող է ներկայացվել որպես քառակուսի հավասարում, որի լուծումը թույլ է տալիս որոշել
փակագծերը բացելուց հետո ստանում ենք
Եվ հետո, 7-րդ ստենդի կողի օվալ չափիչում բացարձակ սեղմումը կլինի մմ:
Եկեք որոշենք բռնման թույլատրելի անկյունը 7-րդ հենարանի կողային օվալում, եթե v = 2,8 մ/վ; t = 1000? և պողպատե գլանափաթեթներ, այնուհետև, ըստ բանաձևի 2-4 մ/վ տիրույթում, բռնման թույլատրելի անկյունը կլինի.
Եվ հետո, առավելագույն թույլատրելի սեղմման արժեքը ժամը:
Ինչպես տեսնում եք, գրավման պայմանները բավարարված են, և կլինեն ընդլայնումներ։
6-րդ ստենդաչափում օվալի վերջնական չափերը կլինեն
Օվալաչափի մնացած չափերը կլինեն. հոսանքների շառավիղը սահմանվում է որպես
S բացը տրամաչափի մանյակների երկայնքով կլինի
Անկյունի շառավիղը
Ինչպես երևում է 23-րդ նկարից, 5-րդ ստենդում չափիչը կողաձև է և գտնվում է ուղղահայաց գլանափաթեթներով։
Գլանափաթեթների չափաբերումը 4-րդ և 5-րդ կանգառների, 2-րդ և 3-րդ կանգառների զույգ չափիչներով կատարվում է այնպես, ինչպես տրված հաշվարկները 6-րդ և 7-րդ ստենդների չափիչների տրամաչափման համար և, ըստ չափիչների ընդհանուր դասավորության (տես Նկ. 23), 2-րդ ստենդում չափիչը պատրաստված է մեկ շառավղով օվալաձև տեսքով և գտնվում է հորիզոնական գլանափաթեթների մեջ: Այս տրամաչափը ներառում է 80 մմ տրամագծով կլոր պրոֆիլի գլորում, որը գալիս է գլանափաթեթների թեք դասավորությամբ 3 գլանաձև մոլորակային ծալքավոր դիրքից:
2-րդ ստենդի օվալաչափում գծման գործակիցը կլինի
Որտեղ է մոլորակային ծալքավոր դիրքից բխող կլոր ձողի (80 մմ տրամագծով) հատվածի տարածքը:
Բացարձակ սեղմումը գագաթների երկայնքով 2 ստենդի օվալ չափիչում կլինի
2-րդ ստենդի օվալ չափիչով շրջան գլորելիս միջին բացարձակ նվազումը կլինի
Օվալաձև չափիչով կլոր բլիթը գլորելիս ընդլայնումը կարող է որոշվել մոտավոր բանաձևով
2-րդ ստենդի օվալային տրամաչափում գլանափաթեթի հնարավոր լայնությունը կլինի
որը, ինչպես տեսնում եք, որոշ չափով ավելի փոքր է և, հետևաբար, տրամաչափի արտահոսք չի լինի։
Ծալքավոր խաչաձև գլանափաթեթավոր մոլորակային կանգառի չափաբերումը բաղկացած է թեք կոնաձև գլանների տեղադրումից, որոնք իրենց առանցքի և մոլորակային շարժման շուրջ պտտվելիս պետք է ձևավորեն անհրաժեշտ ներգծված շրջանակով բացվածք (քննարկվող դեպքում՝ 80 մմ տրամագծով) արտադրանքի դուրս գալը գլանափաթեթներից և նմանապես անհրաժեշտ ներգծված շրջանակով (տրամագիծը 200 մմ)՝ աշխատանքային մասի գլանափաթեթների մեջ մտնելիս: Գլանափաթեթների չափաբերման խնդիրը ներառում է դեֆորմացիայի գոտու երկարության որոշումը, որը որոշվում է գլանափաթեթի կոնաձև մասով, գլանափաթեթների թեքության անկյունով և գլանափաթեթների տրամագծով:
Դեֆորմացիայի գոտու ընդհանուր դիագրամը, որը ցույց է տալիս թեքված կոնաձև գլանափաթեթների տրամաչափման պարամետրերը, որոնք անհրաժեշտ են խնդրո առարկա մշակման համար գլորելու համար, ներկայացված է Նկար 24-ում:
Դիագրամում նշված պարամետրերի որոշումը ծալքավոր խաչաձև լիսեռի մոլորակային կանգառի գլանափաթեթների չափորոշման խնդիրն է:
Նկ.24.
Նկար 22-ում ներկայացված չափերը բնութագրում են հետևյալ պարամետրերը.
Անցման կետում շարժակազմի առանցքից հեռավորությունը.
Նույնը, բայց ընդհանուր գլանափաթեթի առանցքի երկայնքով;
և համապատասխանաբար աշխատանքային մասի և գլանվածքի շառավիղներն են.
Դեֆորմացիայի գոտու կոնի գեներատորի թեքության անկյուն;
Գլանափաթեթի ձևավորման մակերեսի թեքության անկյունը;
Ш - գլանափաթեթի հատման անկյունը շարժակազմի առանցքով;
Համապատասխանաբար, գլանափաթեթի շառավիղները սեղմման, չափաբերման հատվածի և առավելագույնի (աշխատանքային մասի մուտքի մոտ);
A - գլանափաթեթի շոշափելի տեղաշարժ (նկարում ներկայացված չէ):
Ելնելով նմանատիպ գործարանների նախագծման պայմաններից և գործառնական փորձից ստացված գործնական տվյալների հիման վրա՝ խորհուրդ է տրվում ընտրել գլանափաթեթների տրամաչափման որոշ տարրեր և պարամետրեր հետևյալ սահմաններում.
(այսինքն, գլանափաթեթի տրամագիծը պտղունցում);
(այսինքն գլանափաթեթի առավելագույն տրամագիծը);
W = 45-60 ° (այսինքն, մենք վերցնում ենք անցման անկյունը w = 55 °);
Աշխատանքային մասի լիսեռի կենտրոնների գծի և գլանափաթեթի նախագծման գծի միջև անկյունը = 45° է:
Ոչ-ոքի գործակից 1-ին տրիբունայում
Ծալովի տակդիրի մնացած երկու աշխատանքային գլանափաթեթներն ունեն նույն չափերը, ինչ վերը ներկայացված գլանափաթեթի համար, որը հաշվարկվում է:
Կալիբրացիոն հաշվարկներում օգտագործվել են պտտման արագության և ջերմաստիճանի պարամետրերը կանգառներում:
Այսպիսով, կանգառներից ելքի արագությունները հաշվարկվել են բանաձևով
Եվ հետո, պատրաստի գլանափաթեթի արագությունը (18 մմ տրամագծով շրջանագծի տեսքով) աղացի վերջին հենարանից վերցնելով 8 մ/վ, ստանում ենք.
Աշխատանքային մասի մուտքի արագությունը 1-ին (մոլորակային) ստենդ կկազմի մոտավորապես 7,9 մ/րոպե:
Գլանման ընթացքում մետաղի ջերմաստիճանի ընդհանուր փոփոխությունը կարող է որոշվել բանաձևով
Որտեղ և է մետաղի ջերմաստիճանի նվազում ճառագայթման և կոնվեկցիայի միջոցով շրջակա միջավայր ջերմության փոխանցման պատճառով.
Մետաղական ջերմաստիճանի նվազում ջերմային հաղորդունակությամբ ջերմային փոխանցման պատճառով գլանափաթեթների, լարերի, գլանափաթեթների գլանափաթեթների հետ շփման ժամանակ.
Մետաղի ջերմաստիճանի բարձրացում՝ մեխանիկական դեֆորմացիայի էներգիան ջերմության վերածելու պատճառով:
Եվ այնուհետև մեթոդի կիրառման հիման վրա տրամաչափի մեջ գլորվելու և հաջորդ տրամաչափին անցնելու ընթացքում գլորման ջերմաստիճանի փոփոխությունը կլինի.
Որտեղ է գլանափաթեթի ջերմաստիճանը նախքան դիտարկվող տրամաչափը մտնելը, ?;
P - անցումից հետո գլանափաթեթի խաչմերուկի պարագիծը, մմ;
F-ը գլանափաթեթի լայնական հատվածն է անցնելուց հետո, ;
f - գլանափաթեթի հովացման ժամանակը, s;
Մետաղական ջերմաստիճանի բարձրացում տրամաչափում, ? և որոշվում է բանաձևով
p - մետաղական դիմադրություն պլաստիկ դեֆորմացմանը, MPA;
m-ը երկարացման գործակիցն է:
Այսպիսով, օրինակ, մետաղի ջերմաստիճանի փոփոխությունը աշխատանքային մասի տեղափոխման ընթացքում ջեռուցման վառարանից մինչև գործարանի 1-ին հենարան ըստ բանաձևի (200) կլինի (եթե աշխատանքային մասի ջեռուցման ջերմաստիճանը, f =, P = n): 200 = 628 մմ, F = 31416)
Մետաղների ջերմաստիճանի բարձրացումը 1-ին (մոլորակային) կանգառում ինտենսիվ դեֆորմացիայի պատճառով կարող է որոշվել բանաձևով (201) վերցնելով p = 100 ՄՊա և այնուհետև
Մետաղի վերջնական ջերմաստիճանը յուրաքանչյուր հենակետում գլորվելուց հետո, հաշվի առնելով (107) և (108) բանաձևերով հաշվարկված գլանման ջերմաստիճանի փոփոխությունը և կատարված գործնական ուղղումները, կլինի.
Գլանափաթեթի և տրամաչափման պարամետրերի հիմնական չափերը, երբ 200 մմ տրամագծով աշխատանքային մասից 18 մմ տրամագծով շրջան գլորում են ֆրեզերային հենարանների երկայնքով, տրված են Աղյուսակ 3-ում:
Աղյուսակ 3. Հիմնական տրամաչափումները 200 մմ աշխատանքային մասից 18 մմ շրջանակ գլորելիս անցումների համար:
|
Միջանցք թիվ. |
Կալիբրի տեսակը |
Ռուլետների դասավորություն |
Ռուլետի չափը |
Սեղմում, մմ |
Ընդլայնում |
Տրամաչափի մակերեսը, F, մմ |
Գլխ. Գլխարկներ, մ |
Rolling ջերմաստիճանը, t,? |
Շարժման արագություն v, m/s |
Նշում |
|
|
Հաստությունը, հ |
|||||||||||
|
Նախնական պայմաններ. |
Ջեռուցման ջերմաստիճանը |
||||||||||
|
3-ռոլ |
Շեղ |
Կոսովալկ. Մոլորակներ. Վանդակ. |
|||||||||
|
Մեկ շառավղով օվալ |
Հորիզոնական |
||||||||||
|
Կող ձվաձեւ |
Ուղղահայաց |
||||||||||
|
Մեկ շառավղով օվալ |
Հորիզոնական |
||||||||||
|
Կող ձվաձեւ |
Ուղղահայաց |
||||||||||
|
Մեկ շառավղով օվալ |
Հորիզոնական |
||||||||||
|
Կող ձվաձեւ |
ուղղահայաց |
||||||||||
|
Հորիզոնական |
|||||||||||
|
Diagon. քառակուսի տիպ |
Ուղղահայաց |
||||||||||
|
Կրկնակի շեղանկյուն: քառակուսի տիպ |
Հորիզոնական |
||||||||||
|
Կրկնակի անկյունագծային քառակուսի |
Հորիզոնական |
Գլանվածքի տարանջատում տրամաչափով |
|||||||||
|
Մեկ շառավղով օվալ |
Ուղղահայաց |
45° թեքություն |
|||||||||
|
Հորիզոնական |
Գլանափաթեթների տրամաչափերի հաշվարկման դիագրամները բոլոր ջրաղացների ստենդների համար, երբ 200 մմ անընդհատ ձուլված բլիթից 18 մմ շրջանակ գլորում են, ներկայացված են Նկ. 25.
Կլոր և քառակուսի պողպատի գլանման համար նախատեսված պրոֆիլների և գլանափաթեթների չափաբերում
TO տաք գլորված կլոր պողպատԳՕՍՏ 2590-71-ի համաձայն, դրանք ներառում են պրոֆիլներ, որոնք ունեն 5-ից 250 մմ տրամագծով շրջանաձև խաչմերուկ:
Ընդհանուր առմամբ, կլոր պողպատի տրամաչափման սխեման կարելի է բաժանել երկու մասի. առաջինը տրամաչափումն է հենարանների կոպիտ և միջին խմբերի համար և բավարարում է մի շարք պրոֆիլներ, որոնք այս իմաստով ընդհանուր են տարբեր հատվածների մի քանի վերջնական պրոֆիլների համար (քառակուսի, ժապավեն): , վեցանկյուն և այլն), իսկ երկրորդը նախատեսված է որպես հատուկ համակարգ վերջին երեքից չորս ստենդների համար և բնորոշ է միայն այս կլոր պողպատե պրոֆիլին։ Ստենդների կոպիտ և միջին խմբերում կարող են օգտագործվել ջրաչափական համակարգեր՝ ուղղանկյուն - տուփ քառակուսի, վեցանկյուն - քառակուսի, օվալ - քառակուսի, օվալ - ուղղահայաց օվալ:
Վերջին երեք-չորս պրոֆիլավորման ստենդների համար չափիչ համակարգը նույնպես հաստատուն չէ: Որոշակի օրինաչափություն նկատվում է միայն վերջին երկու ստենդում. հարդարման ստենդն ունի կլոր չափիչ, նախամշակման ստենդը՝ օվալաձև, գլորման վերջից երրորդ ստենդի չափիչը կարող է լինել տարբեր ձևերի, որոնց վրա Կալիբրացիոն համակարգը կախված է.
Կլոր պողպատը գլորելիս վերջին չորս անցումների ընդհանուր տրամաչափի դիագրամներ: Այս դիագրամներից հետևում է, որ որպես նախնական ավարտական չափիչներ օգտագործվում են երկու ձևի օվալ չափիչներ՝ մեկ շառավղով և կլորացված ուղղանկյուններով՝ այսպես կոչված «հարթ» չափիչներով։ Առաջին սխեման օգտագործվում է պրոֆիլային չափսերի մեծ մասի կլոր պողպատը գլորելիս, երկրորդը՝ հիմնականում մեծ տրամագծերի կլոր պողպատի և ամրապնդող պողպատի համար:
Ըստ առաջին ընդհանուր շարժակազմի սխեմայի, կարելի է նշել նախաօվալային կանգառում օգտագործվող 7 տեսակի չափիչներ: Համաձայն երկրորդ ընդհանուր սխեմայի, չափիչների միայն երկու տեսակ են գտել ամենամեծ կիրառությունը՝ քառակուսի քառակուսի 1 և քառակուսի 3, որոնք ներկառուցված են գլանափողի մեջ, երբ դիրքավորվում են անկյունագծով:
Հենարանների կոպիտ և միջին խմբերի համար օգտագործվող չափիչների համակարգերը և ձևը կարող են շատ բազմազան լինել և կախված լինել մի շարք գործոններից, որոնցից հիմնականներն են գործարանի տեսակը և դրա հիմնական և օժանդակ սարքավորումների ձևավորումը:
Ներկայումս կան մի շարք տեխնիկա կլոր պողպատի համար հարդարման չափիչ կառուցելու համար. գլանափաթեթների միակցիչների վրա շեղում, որպեսզի կանխվի գլանվածքի փոքր հաստության ներքևի հատվածները տրամաչափի օձիքներով. միակցիչի երկայնքով տրամաչափի ուրվագծով արձակման ձևավորում և այլն: Պրակտիկան ցույց է տալիս, որ մեկ շառավղով ուրվագծված և միայն մեկ չափս՝ ներքին տրամագիծ ունեցող հարդարման չափիչը չի բավարարում երկրաչափականորեն ճիշտ բարձրորակ պրոֆիլ, հատկապես մեծ տրամագծով պրոֆիլ ստանալու պահանջները: Որպես կանոն, նման տրամաչափում, նույնիսկ տեխնոլոգիական պայմանների ամենաաննշան փոփոխության դեպքում (գլորման ջերմաստիճանի իջեցում, նախավարտ տրամաչափի գլանափաթեթների արտադրություն, օվալի բարձրության բարձրացում և այլն), հոսանքները լցվում են մետաղով։ Հարդարման չափիչի ձևին համապատասխան պրոֆիլ ստանալը պահանջում է նախնական հարդարման օվալաձև գլանափաթեթի չափերի մշտական մոնիտորինգ: Այն դեպքերում, երբ չափիչը չափազանց լցված է, միշտ չէ, որ հնարավոր է պահպանել պրոֆիլի տրամագիծը, նույնիսկ գումարած հանդուրժողականության սահմաններում:
Նշված թերությունները վերացնելու համար կլոր պողպատե պրոֆիլի համար խորհուրդ է տրվում նախագծել կամարով (թողարկում) ավարտական չափիչ, այսինքն՝ ապահովել ուղղահայացից մի փոքր ավելի մեծ հորիզոնական տրամագիծ: Սա անհրաժեշտ է նաև այն պատճառով, որ ավարտական չափիչ մտնող օվալաձև գլանվածքը ունի ավելի ցածր ջերմաստիճան հիմնական առանցքի ծայրերում, և պատրաստի պրոֆիլի ջերմային կծկումը հորիզոնական տրամագծի ուղղությամբ սառչելիս մի փոքր ավելի մեծ է: քան ուղղահայաց տրամագծի ուղղությամբ: Կլոր պողպատի հարդարման չափիչի ինտենսիվ մաշվածությունը ուղղահայաց՝ ավելի մեծ սեղմման պատճառով, նույնպես նպաստում է, որ չափը գերազանցի հորիզոնական տրամագիծը 1-1,5%-ով ուղղահայացից:
Ներքին գործարանները հակված են կլոր պողպատը գլորել մինչև մինուս հանդուրժողականությունը:
Հորիզոնական տրամագծի չափը որոշելը, օգտագործելով հարդարման չափիչի միակցիչը, խորհուրդ է տրվում օգտագործել վերլուծականորեն ստացված հավասարումները (Ն.Վ. Լիտովչենկո)՝ հաշվի առնելով պրոֆիլի տրամագծերի չափերը:
Աշխատանքի նպատակըներածություն քառակուսի և կլոր պրոֆիլների համար գլանափաթեթների տրամաչափման սկզբունքներին:
Տեսական տեղեկատվություն
I. Գլանափաթեթների տրամաչափման ընդհանուր հարցեր.
Երկար արտադրանքները ստացվում են մի քանի. հաջորդական անցումների արդյունքում, որոնց թիվը կախված է սկզբնական և վերջնական հատվածների չափերի և ձևերի հարաբերակցությունից, մինչդեռ յուրաքանչյուր անցումում հատվածը փոխվում է աստիճանական մոտեցմամբ պատրաստի պրոֆիլին:
Բարձրորակ մետաղի գլանվածքն իրականացվում է տրամաչափված գլանափաթեթներով, այսինքն. գլանափաթեթներով, որոնք ունեն հատուկ կտրվածքներ, որոնք համապատասխանում են գծի անցումում գլանված արտադրանքի պահանջվող կոնֆիգուրացիային: Օղակաձև կտրվածք մեկ գլանով /նկ. 4"Լ/կոչվում է հոսք I, իսկ երկու հոսքերի բացթողումը, որոնք գտնվում են մեկը մյուսից վեր և աշխատում են միասին՝ հաշվի առնելով նրանց միջև եղած բացը, կոչվում է չափիչ 2։
տրամաչափերով գլորվելը, որպես կանոն, մետաղի ընդգծված անհավասար դեֆորմացիայի օրինակ է և. Վշատ դեպքերում՝ կաշկանդված ընդլայնմամբ:
Գլանափաթեթների չափաբերման ժամանակ անցումներով կրճատման արժեքը պետք է ընդունվի տրամաչափերի հաջորդական ձևերի և չափերի որոշման հետ միաժամանակ /նկ. 42.2/, ապահովելով բարձրորակ գլանվածքի արտադրություն և պրոֆիլի ճշգրիտ չափսեր։
Գլանափաթեթում օգտագործվող չափիչները բաժանվում են հետևյալ հիմնական խմբերի՝ կախված իրենց նպատակից.
Ծալքավոր կամ գծող չափիչներ - նախատեսված է կրճատելու աշխատանքային մասի ձուլակտորների խաչմերուկի մակերեսը: Էքստրակցիոն չափիչները քառակուսի են՝ անկյունագծով, ռոմբիկ, օվալաձև։ Այս չափիչների որոշակի համակցությունը ձևավորում է տրամաչափի համակարգեր, օրինակ՝ ռոմբի քառակուսի, օվալաձև շրջան և այլն։ /նկ.42.3/.
կոպիտ կամ նախապատրաստական տրամաչափեր», որի դեպքում, գլանվածքի հատույթի հետագա կրճատման հետ մեկտեղ, պրոֆիլը մշակվում է իր չափսերի և ձևերի աստիճանական մոտեցմամբ մինչև վերջնական հատվածը:
Հարդարման կամ հարդարման չափիչներ , տալով պրոֆիլին իր վերջնական տեսքը: Այս տրամաչափերի չափերն են 1,2...1,5% ավելի պատրաստի պրոֆիլ; թույլատրվում է մետաղի սեղմման համար, երբ այն սառչում է:
2. Կալիբրի տարրեր
Գլանափաթեթների միջև բացը:Կալիբրի բարձրությունը վերին մասում վիրեզի խորության գումարն է հ տ եւ ցածր h2, գլանափաթեթներ եւ մեծություն Ս միջեւ rollers
Գլորման ընթացքում մետաղի ճնշումը ձգտում է հրել գլանափաթեթները, մինչդեռ բացը 5 մեծանում է, որը կոչվում է գլանափաթեթների հետադարձ կամ զսպանակ։ Կալիբրի ցուցադրման գծագրումից ի վեր 
սեղմում է իր ձևն ու չափերը ժապավենի անցման պահին, այնուհետև գլանափաթեթների միջև եղած բացը, երբ տեղադրվում է ստենդում, փոքրանում է գծագրում նշված բացը գլանափաթեթի վերադարձի քանակով: Միևնույն ժամանակ, անհրաժեշտ է. հաշվի առնել այն փաստը, որ շահագործման ընթացքում գլանափաթեթների միջև հեռավորությունը մի շարք պատճառներով / պողպատի դասի փոփոխություն, գլանափաթեթների մաշվածություն և այլն/ պետք է փոխվի, որպեսզի կարգավորվի ֆրեզը: Այս կարգավորումը կարող է կատարվել, եթե գլանափաթեթների միջև բաց կա, որն ընդունված է ծալքավոր աղացների համար I...I.5%, այլ աղացների համար 0.5..1 %
գլանափաթեթի տրամագծից:
Կալիբրի թողարկում. Տուփի տրամաչափի կողային պատերը /նկ. 42.3» ունեն որոշակի թեքություն Դեպի roll axes. Կալիբրի պատերի այս թեքությունը կոչվում է ազատում: Գլորելիս տրամաչափի ազատումը ապահովում է ժապավենի հարմար և ճիշտ տեղադրումը տրամաչափի մեջ և ժապավենի ազատ ելքը տրամաչափից: Եթե անցուղու պատերը ուղղահայաց լինեին գլանափաթեթների առանցքին, ապա շերտի ուժգին կծկված կլիներ՝ ստեղծելով գլանափաթեթները կապելու վտանգ, քանի որ լայնացումը գրեթե միշտ ուղեկցում է գլանման գործընթացին։ Սովորաբար տրամաչափի թողարկումը ճնշվում է որպես տոկոս /~ 100 %/ կամ µ աստիճաններով և ընդունվում է տուփի տրամաչափի 10..20%
Վերին և ստորին ճնշում Գլորելիս շատ կարևոր է ապահովել, որ ժապավենը գլանափաթեթներից ուղիղ գծով դուրս գա: Դրա համար օգտագործվում են մետաղալարեր, քանի որ գլանման ժամանակ կան պատճառներ, որոնք ստիպել են ժապավենը թեքվել դեպի վերին և ստորին գլանափաթեթները, դա պահանջում է լարերի տեղադրում ստորին և վերին գլանափաթեթների վրա: Բայց այս տեղադրումը
կարելի է խուսափել, եթե շերտին նախապես տրվի որոշակի ուղղություն, ինչը ձեռք է բերվում տարբեր տրամագծերով գլանափաթեթների օգտագործմամբ։ Պատառաքաղների տրամագծերի տարբերությունը պայմանականորեն կոչվում է «ճնշում», եթե վերին գլանակի տրամագիծն ավելի մեծ է, ապա խոսում են «վերին ճնշման» մասին /նկ. 42.4/,
եթե ստորին գլանակի տրամագիծը մեծ է ընդունվում, ապա այս դեպքում կա «ոչ 
ավելի ցածր ճնշում»: Ճնշման չափը արտահայտվում է տրամագծերի տարբերությամբ միլիմետրերով: Երկար ցցերի դեպքում դրանք հակված են ունենալ ավելի բարձր վերին ճնշում, քան ես: %
գլանափաթեթների միջին տրամագծից։
Վինոգրադով Ալեքս, ամբիոնի վարիչ, տեխնիկական գիտությունների թեկնածու, դոցենտ
Մարինա Անատոլիևնա Տիմոֆեևա, տեխնիկական գիտությունների թեկնածու, դոցենտ
Չերեպովեց պետական համալսարան, Ռուսաստան
Առաջնության մասնակից. Հետազոտական վերլուծության ազգային առաջնություն՝ «Ռուսաստան»;
Առաջարկվում է տրամաչափման համակարգերի վերլուծության նոր տեխնիկա հատվածային աղաց գլանափաթեթների համար: Որպես չափորոշիչներ առաջարկվում է օգտագործել անհարթության և արդյունավետության գործակիցները, որոնք որոշում են կառուցվածքի մշակման աստիճանը հատվածներ գլորելիս։ Օգտագործելով 28 մմ տրամագծով կլոր պրոֆիլի արտադրության համար տրամաչափման համակարգերի օրինակը, վերլուծվում են հնարավոր դեֆորմացիայի օրինաչափությունները, ինչպես նաև առավելությունները և թույլ կետերընրանցից յուրաքանչյուրը.
Հիմնաբառեր:տրամաչափի համակարգեր, հատվածի գլանվածք, արդյունավետության չափանիշ.
Առաջարկվել է հատվածային գլանափաթեթների համակարգերի վերլուծության նոր տեխնիկա: Առաջարկվել են օգտագործել վերլուծության հետևյալ չափանիշները՝ միատեսակության և արդյունավետության գործակիցները, դրանք որոշում են հասունության կառուցվածքը պրոֆիլի գլորման ժամանակ: 28 մմ կլոր պրոֆիլի արտադրության համար տրամաչափման համակարգերի օրինակը վերլուծվել է դեֆորմացիայի հնարավոր սխեմայի, ինչպես նաև յուրաքանչյուր սխեմայի ուժեղ և թույլ կողմերի համար:
Հիմնաբառեր:համակարգի չափորոշում, հատվածների գլորում, արդյունավետության չափանիշ:
Խնդրի ձևակերպում.Շինարարություն ռացիոնալ չափորոշումգլանափաթեթներ հատվածի գլանման գործարանում բարդ խնդիր է: Իսկ դրա բարդությունը որոշվում է այս կամ այն ակնկալվող արդյունքի առաջնահերթությամբ։ Հայտնի է, որ որոշ չափորոշիչներ «սրվում են» ձևի հնարավորինս արագ փոփոխության համար, մյուսները՝ կառուցվածքի ավելի լավ մշակման համար։ Կան չափորոշիչներ, որոնք ապահովում են խաչմերուկի ավելի ճշգրիտ չափսեր կամ թույլ են տալիս էներգաարդյունավետ դեֆորմացիայի ռեժիմներ:
Գրական աղբյուրներից հայտնի տրամաչափման համակարգերն ունեն բազմաթիվ տարատեսակներ, ենթասխեմաներ և երբեմն, մի խնդիր լուծելիս, զգալիորեն վատթարացնում են մյուսի պայմանները։ Ուստի, հիմնավորված չափանիշների հիման վրա տրամաչափման համակարգի վերլուծության մեթոդաբանության մշակումը հրատապ գիտական խնդիր է:
Աշխատանքի մեթոդիկա.Կալիբրացիոն համակարգերը վերլուծելու համար ընտրվել են հաջորդական չափիչների զույգեր, որոնք թույլ են տալիս մի կողմից դիտարկել չափիչների համակցման բոլոր հնարավոր սխեմաները, իսկ մյուս կողմից՝ ուսումնասիրել բարդ համակարգի բաժանման սահմանը, ինչպիսին է տրամաչափումը: շարունակական գլանափաթեթներից հատված ջրաղաց.
Որպես համակարգի արդյունավետության չափանիշներ ընտրվել են անհավասարության գործակիցները Ինֆև արդյունավետություն Էդեին, որոնք որոշում են մետաղական կառուցվածքի մշակման աստիճանը.
(1)
(2)
Որտեղ ? ես= բ i/ ա i- ձևավորման մատրիցայի բաղադրիչ;
ա i, բ i- շառավղով վեկտորների երկարությունները ես- համապատասխանաբար աշխատանքային մասի և ելքի շերտի խաչմերուկի կետը.
n- շառավղային վեկտորների քանակը:
Անհավասարության և ձևավորման արդյունավետության գործակիցները, որոնք որոշում են մետաղական կառուցվածքի զարգացման աստիճանը, մեծապես կախված են փոփոխվող չափիչների ձևերից և ոչ հավասարաչափ չափիչների առանցքների երկարությունների հարաբերակցությունից։ Առանցքային հարաբերակցության սխալ ընտրությունը հանգեցնում է շերտի ճաքերի և ճեղքերի առաջացմանը պրոֆիլները գլորելիս, հատկապես դժվար դեֆորմացվող պողպատներից:
Ցանկացած հատվածի պրոֆիլը գլորելու գործընթացում կարելի է առանձնացնել երկու հիմնական փուլ՝ քառակուսի շարունակաբար ձուլված բլիթ փաթաթել գործարանի կոպիտ և միջանկյալ հենարաններում, որպեսզի ստացվի անհրաժեշտ ձևի և չափի գլանվածքը ավարտական խմբի համար: և գլորվել ավարտական տրիբունաներում: Գլանագործական գլանափաթեթների ռացիոնալ տրամաչափում կառուցելիս անհրաժեշտ է ձգտել օգտագործել նույն տրամաչափերը կոպիտ և միջանկյալ հենարաններում՝ լայն պրոֆիլային գլանվածք արտադրելիս:
Այսպիսով, CherMK ԲԲԸ Severstal-ի միջին կարգի «350» գործարանի վրա 25-105 մմ տրամագծով կլոր պողպատ և թիվ 28-48 վեցանկյուն պողպատ գլորելիս, օգտագործվող տրամաչափման համակարգերը տարբերվում են միայն հարդարման և որոշ միջանկյալ հենարաններում:
Փորձենք, հիմնվելով ձևավորման արդյունավետության չափանիշների վրա, վերլուծել կառուցվածքի զարգացումը տարբեր տրամաչափման համակարգերի ներքո։ Որպես օրինակ, դիտարկեք 28 մմ տրամագծով կլոր պողպատի գլանվածք:
Մոդելավորման ժամանակ որպես սահմանային պայմաններ ընդունվել են հետևյալ պայմանները. ապահովել ժապավենը գլանափաթեթներով, այսինքն. ? i ≤ [?] i՝ ապահովելով գլանափաթեթի կայունությունը տրամաչափում և ապահովելով գլանափաթեթի պահանջվող լայնությունը։
Աշխատանքի արդյունքները.Կալիբրների հնարավոր համակցությունների մաթեմատիկական մոդելավորման արդյունքները ներկայացված են գրաֆիկական կախվածությունների տեսքով 1-4-ում:
Գործակից Ինֆ(նկ. 1) բնութագրում է պրոֆիլի խաչմերուկի երկայնքով մետաղի դեֆորմացիայի անհավասարությունը: Ավելի մեծ արժեքգործակիցը ցույց է տալիս նման դեֆորմացիայի ավելի մեծ անհավասարությունը նույն պրոֆիլը ստանալու ժամանակ և, որպես հետևանք, մետաղական կառուցվածքի ավելի լավ աշխատունակություն: Համեմատված տրամաչափման սխեմաների համար օգտագործվել են գրականությունից հայտնի ոչ հավասարաչափ չափիչներ (օրինակ՝ օվալաձև, ռոմբիկ) տարբեր առանցքային հարաբերակցությամբ:
Բրինձ. 1. Ձևափոխության ինտեգրալ անհավասարության գործակից Կ ինֆ:
1- օվալ-շրջանակ; 2 - հարթ օվալ-շրջանակ; 3 - օվալ-քառակուսի; 4 - օվալ-կողային օվալ;
5 - կող օվալ-օվալ; 6 - ռոմբուս-քառակուսի:
Հարդարման չափիչների մեջ կլոր պրոֆիլը գլորելիս հնարավոր է օգտագործել օվալաձև և հարթ օվալ շրջանաձև համակարգեր: Ինչպես ցույց է տրված Նկար 1-ում (տող 1,2) գործակցի առավելագույն արժեքը Ինֆ 1,4-1,5 անգամ ավելի շատ, երբ օգտագործվում է որպես նախամշակման հարթ ձվաձեւ չափիչ:
Այսպիսով, կառուցվածքի ավելի լավ մշակման տեսակետից առավել նախընտրելի է հարթ օվալաձև շրջանաձև համակարգը։ Պետք է հաշվի առնել, որ այս համակարգըփոքր չափսերի կլոր պողպատի արտադրության մեջ պահանջվում է գործարանի տեղադրման բարձր ճշգրտություն՝ վերացնելու կլոր պրոֆիլի «բեղերի» կամ «լամպերի» թերությունները, ինչպես նաև «հարթ եզրերը», որոնք առաջանում են չափիչների գերլցման կամ թերլցման հետևանքով։ .
Կլոր և վեցանկյուն պողպատի արտադրության մեջ միջանկյալ և հարդարման ստենդներում հաճախ օգտագործվում են շերտավոր օվալաձև չափիչ համակարգեր, ինչպիսիք են օվալաձև օվալը և շերտավոր օվալաձվաձևը: Այս համակարգերում, ինչպես ցույց են տվել ուսումնասիրությունները, փոխվում է ձևի անհավասարության գործակցի արժեքը Ինֆմեծապես կախված է ոչ միայն մեկ շառավղով օվալային տրամաչափի առանցքների հարաբերակցությունից (նկ. 1, տողեր 4 և 5), այլ նաև կողի օվալի առանցքների հարաբերակցությունից։ Ինչպես ցույց տվեցին մոդելավորման արդյունքները, լավագույն պայմաններըդեֆորմացիան ապահովում է «կողային օվալ» տրամաչափը, որի ձևը մոտ է շրջանագծին, այսինքն. Կողերի օվալային առանցքների հարաբերակցությունը միջանկյալ և ավարտական տրիբունաներում 0,94-0,96 է։ Կողի օվալի առանցքների այս հարաբերակցությամբ բարձրության դեֆորմացիայի տարածքը համարժեք է դառնում լայնակի դեֆորմացիայի տարածքին, ինչը հանգեցնում է գործակցի արժեքի բարձրացմանը: Ինֆ. Կողի օվալի առանցքների հարաբերակցությունը փոխելով 0,75-ից 0,95-ի, ձևի փոփոխության գործակիցը փոխվում է 0,038-ից մինչև 0,138: Երբ բախվում ենք 1,5-ից 2,65 առանցքային հարաբերակցությամբ օվալաձևը գլորելու խնդիր, որի առանցքի հարաբերակցությունը 0,95 է, գործակիցը Ինֆտատանվել է 0,06-ից մինչև 0,31:Այսպիսով, կողոսկր-օվալ-օվալ համակարգում դեֆորմացիոն անհավասարության աճի ինտենսիվությունը ավելի մեծ է, քան օվալ-կող-օվալ համակարգում:
Կլոր պրոֆիլներ արտադրելիս հատվածային գործարանի միջանկյալ հենարաններում հնարավոր է օգտագործել օվալաձև քառակուսի չափիչ համակարգ, որում, ինչպես ցույց է տվել մոդելավորումը, օվալաձև գլանափաթեթների առանցքների հարաբերակցությունը կարող է լինել 1,5 անգամ ավելի, քան օվալաձևում: շրջանակային համակարգ նույն գծագրության հարաբերակցությամբ: Սա հանգեցնում է գործակիցի ավելի քան կրկնապատկման Ինֆ(նկ. 1-ի 1, 3 տող), որն ապահովում է մետաղական կառուցվածքի ավելի լավ մշակում։
Ռոմբիկ քառակուսի չափման համակարգում, որը կարող է օգտագործվել նաև միջանկյալ հենարաններում, ձևի փոփոխության ամբողջական անհավասարության գործակիցը մոտավորապես 3 անգամ պակաս է, քան օվալաձև քառակուսի համակարգում, քանի որ ռոմբի չափիչի առանցքների հարաբերակցությունը կարող է. լինի 1,2-1,8, իսկ օվալաչափի հարաբերակցությունը 2-2,7: Ռոմբի տրամաչափի առանցքների այս հարաբերակցությունը պայմանավորված է գրավման պայմանի սահմանափակմամբ: Ուստի կլոր պողպատ արտադրելիս ավելի նպատակահարմար է որպես գծագրման համակարգ օգտագործել օվալաձև քառակուսի չափիչ համակարգը։
Կալիբրի տարրերում դեֆորմացիայի արդյունավետության գործակցի վերաբերյալ տվյալների վերլուծություն Էդեին(նկ. 2), որը թույլ է տալիս գնահատել, թե որքանով է ռացիոնալ տրված չափիչների համակարգը գծման հզորության առումով, ցույց է տալիս, որ առավելագույն գործակիցները տեղի են ունենում օվալ-քառակուսի համակարգում (նկ. 2, կոր - 3), արժեքը. որը միջինում 2 անգամ բարձր է գործակիցների արժեքներից Էդեինայլ համակարգերի համար:
Օվալ շրջանաձև և հարթ օվալ շրջանաձև համակարգերը համեմատելիս (նկ. 2, տող 1 և 2), պարզ է դառնում, որ դեֆորմացիան ավելի արդյունավետ է օվալ շրջանաձև համակարգում, որտեղ գործակիցի արժեքը. Էդեիննույն առանցքային գործակիցներով օվալային տրամաչափերը 1,5-1,8 անգամ ավելի մեծ են։
Բրինձ. 2. Ձևափոխության գործակից Կ ede: 1- օվալ-շրջանակ; 2 - հարթ օվալ-շրջանակ;
3 - օվալ-քառակուսի; 4 - օվալ-կողային օվալ; 5 - կող օվալ-օվալ; 6 - ռոմբ-քառակուսի.
Շերտավոր օվալ չափիչ օգտագործելիս չափաչափի տարրերի դեֆորմացիայի արդյունավետության գործակիցը ձվաձեւ-կողային օվալ համակարգում գլորելիս ավելի մեծ է, քան վերջինիս կողավոր օվալաձվաձև համակարգում (նկ. 2, տող 4 և 5): Այսպիսով, կողոսկրի օվալի առանցքների հարաբերակցությունը կողոսկրի օվալաձվաձև համակարգում փոխելով 0,75-ից մինչև 0,95, ձևի փոփոխության գործակիցը K. էդետատանվում է 0,06-ից մինչև 0,11: Երբ խնդիր է դրվում 1,5-ից 2,65 առանցքային հարաբերակցությամբ օվալաձևը գլորել շերտավոր օվալ չափիչի մեջ, որի առանցքային հարաբերակցությունը 0,95 է, գործակիցը K. էդետատանվել է 0,017-ից մինչև 0,154:
Այսպիսով, դեֆորմացիայի արդյունավետության աճի ինտենսիվությունը օվալ-կողային օվալ համակարգում ավելի մեծ է, քան կողոսկրի օվալաձվաձև համակարգում:
Հաշվի առնելով տարբեր չափիչ համակարգերում ձևավորման գործակիցների բաշխման նշված օրինաչափությունները՝ 28 տրամագծով կլոր պողպատը գլորելիս առաջարկվում են «350» միջին կարգի գործարանի միջանկյալ, նախամշակման և հարդարման ստենդերի տրամաչափման սխեմաների չորս տարբերակ: մմ (տես Աղյուսակ 1): Առաջարկվող տարբերակները տարբերվում են միջանկյալ և նախնական հարդարման ստենդների չափիչների համակարգերով: Բոլոր տարբերակներում ստացվել են ձևավորման արդյունավետության առավելագույն հնարավոր գործակիցները ԻնֆԵվ Էդեինջրաղացին կանգնած է «350», երբ սահմանային պայմանները բավարարված են:
Արդյունավետության գործակիցների բաշխումը գործարանների վրա ներկայացված է Նկ. 3, 4. Առաջարկվող տարբերակները համեմատելու համար հաշվարկվել են ձևի փոփոխության գործակիցների միջին արժեքները. Ինֆ, Էդեինև թիվ 7-12 ջրաղացի վեց հենարանների գծման գործակիցը։ Հաշվարկի արդյունքները ներկայացված են Աղյուսակ 2-ում:
Սեղանից 2 պարզ է, որ գործակցի առավելագույն միջին արժեքը Ինֆտեղի է ունենում 4-րդ տարբերակում՝ միջանկյալ ստենդներում օվալաձև օվալային չափիչ համակարգը օգտագործելիս, գործակիցի առավելագույն միջին արժեքը Էդեինև նախագծային գործակիցը 2-րդ տարբերակում, երբ օգտագործվում են օվալաձև քառակուսի և օվալ շրջանաձև համակարգեր:
Այսպիսով, 4-րդ տարբերակի տրամաչափման սխեմայի օգտագործմամբ գլորումը կապահովի մետաղական կառուցվածքի առավելագույն աշխատունակությունը մյուս տարբերակների համեմատ, և, հետևաբար, պատրաստի պրոֆիլի մետաղական կառուցվածքի նվազագույն հատիկի չափը:
Երրորդ տարբերակը բնութագրվում է նվազագույն միջին արժեքներով ԻնֆԵվ Էդեին, որն ապահովում է էներգիայի նվազագույն սպառումը և կարող է առաջարկվել հետագա ջերմային մշակման ենթակա տեսականուների համար՝ հարթեցնելով ստացված կառուցվածքների տարբերությունը։
Նկ.3. K inf ձևավորման գործակիցի բաշխումը 28 մմ տրամագծով կլոր պրոֆիլը 350 ջրաղացով գլորելիս:
Բրինձ. 4. 350 ջրաղացին 28 մմ տրամագծով կլոր պրոֆիլը գլորելիս K ede-ի առաջացման գործակիցի բաշխումը.
Աղյուսակ 1 - «350» միջին կարգի գործարանի գլանափաթեթների չափաբերման տարբերակներ 28 մմ տրամագծով կլոր պրոֆիլների արտադրության մեջ:
տրամաչափի ձև |
|||||||
1 տարբերակ | տուփ (1,2) | հարթ օվալ (2.25) | |||||
Տարբերակ 2 | տուփ (1.6) | ||||||
Տարբերակ 3 | տուփ (1.5) | կողի օվալ (0.96) | |||||
Տարբերակ 4 | տուփ (1,2) | կողի օվալ (0.96) | կողի օվալ (0.96) | ||||
Նշում. () - անհավասար չափիչի առանցքների հարաբերակցությունը
Աղյուսակ 2 - Դեֆորմացիայի ցուցիչների միջին արժեքները և ձևի փոփոխության գործակիցները կլոր պրոֆիլը գլորելիս ըստ տարբեր տրամաչափման սխեմաների
տարբերակի պարամետր * | ||||
TO ինֆգ p | ||||
TO էդեամուսնացնել |
* - ?ավ 7-12 - թիվ 7-12 վանդակների միջին գլխարկ; ? ? - թիվ 7-12 վանդակների ընդհանուր արտանետում
Տարբերակ 2-ը փոխզիջումային տարբերակ է և կարող է օգտագործվել կառուցվածքի համար ցածր պահանջներով պրոֆիլներ ձեռք բերելու համար, որոնք, սակայն, թույլ են տալիս նվազեցնել գլանման պրոֆիլների էներգիայի ծախսերը:
Եզրակացություն.Այսպիսով, 350 հատվածի ֆրեզերի գլանափաթեթների տրամաչափման վերլուծությունը և մոդելավորումը այնպիսի պարամետրերի փոփոխման ժամանակ, ինչպիսիք են անհավասար անցումների (օվալ, շերտավոր օվալ) հարաբերակցությունը և նախամշակման և հարդարման ստենդներում գծագրման գործակիցները, ցույց տվեցին ռացիոնալ զարգացման հնարավորությունը: տրամաչափման սխեմաներ՝ ըստ «կառույցի ավելի լավ աշխատունակության» կամ «առավելագույն էներգաարդյունավետության» չափանիշների։
Գրականություն:
1. Ա.Ի. Վինոգրադով, Ս.Օ. Կորոլ Սեկցիոն գլանափաթեթների տրամաչափման ստեղծման հարցի շուրջ, որոնք մեծացնում են դժվար դեֆորմացվող նյութերից պրոֆիլների արտադրության արդյունավետությունը / Չերեպովեցկու տեղեկագիր պետական համալսարան. - 2010.- Թիվ 3(26).- էջ116-120
2. Բ.Մ. Իլյուկովիչ, Ն.Ե. Նեխաևը, Ս.Է. Մերկուրև Գլորում և չափաբերում. Տեղեկագիր 6 հատորով, հատոր 1, Դնեպրոպետրովսկ, Դնեպրո-ՎԱԼ.-2002 թ.
Ձեր գնահատականը. Ոչ ոքՄիջին: 6.2 (5 ձայն)
Հարգելի Ալեքսեյ Իվանովիչ և Մարինա Անատոլևնա: Եկեք անմիջապես ամրագրենք: Այս զեկույցին խելացի մեկնաբանություն տալու համար դուք պետք է առնվազն մասնագետ լինեք գլանվածքի արտադրության ոլորտում: Եվ քանի որ մենք այդպիսին չենք, ստիպված ենք զեկույցը մեկնաբանել պարզապես մետաղագործների դիրքերից։ Մեր կարծիքով, սեկցիոն շարժակազմերի արդյունավետության բարձրացման անընդհատ աճող պահանջների պատճառով, գլանափաթեթների չափաբերման ռացիոնալ համակարգի (սխեմայի) ընտրությունը կարևոր խնդիր է արտադրողների համար: Որքան պարզ և մատչելի լինի դրա լուծումը, այս դեպքում՝ մաթեմատիկական մոդելավորման միջոցով, այնքան ավելի մեծ է դրա գրավչությունը գործարանի աշխատողների համար։ Հեղինակներն ընտրել են արդյունավետության կարևորագույն պարամետրերից մեկը՝ մետաղական կառուցվածքի մշակման աստիճանը, որը բնութագրվում է երկու գործակիցով՝ անհավասարություն և արդյունավետություն (գործակիցների ինդեքսները անհասկանալի են՝ «inf» և «ede»): Իհարկե, որպես օպտիմալության չափանիշ հնարավոր էր ընտրել միանգամից մի քանի պարամետր, օրինակ՝ ծախսերը նվազագույնի հասցնելու հետ կապված. սա կբարդացներ խնդրի լուծումը, թեև և ավելի կօպտիմալացներ այն։ Առանց որևէ բան իմանալու գլանափաթեթների տրամաչափման համակարգերի հաշվարկման այլ մեթոդների մասին, դժվար է գնահատել դրա նորության և առավելությունների աստիճանը: Այնուամենայնիվ, կարևոր է, որ հեղինակների կողմից մշակված մեթոդաբանությունը հնարավորություն է տվել որոշել որոշակի ձեռնարկության կոնկրետ գործարանի ռացիոնալ տրամաչափման սխեմաներ: Աշխատանքը զարգացնելու և մոդելավորման և հաշվարկների արդյունքում որոշված սխեմաների արդյունավետությունը հաստատելու համար հեղինակներին կարող ենք խորհուրդ տալ իրական գլորում իրականացնել մետաղի նմուշառմամբ՝ միկրոկառուցվածքը (հատիկի չափը և այլն) որոշելու համար հաջորդաբար տարբեր փուլերում։ մետաղի առաջխաղացում գլանման գործընթացում (սև, միջանկյալ և հարդարման ստենդներից հետո): Բացի այդ, մեր կարծիքով, արտադրված մետաղական արտադրանքի որակը բարելավելու և գլանվածքի ռեժիմները բարելավելու համար նպատակահարմար է կապվել այս ուղղությամբ պողպատաձուլական գործարանների և ձուլիչների հետ, քանի որ վերջիններս ունեն գործիքների մեծ զինանոց, որոնք ապահովում են կառուցվածքի օպտիմալացումը: ձուլածո շարունակական ձուլվածքների ֆիզիկական և մեխանիկական հատկությունների մակարդակը: Ակնհայտ է, որ նրանց հետ միասին կարևոր է ընտրել օպտիմալ պրոֆիլը (օրինակ, կլորացված անկյուններով քառակուսի և այլն) ցիկլերի կրճատման և հետագա գլանման գործողությունները «հեշտացնելու» տեսանկյունից: Բայց սա այդպես է. այն մտքերը, որոնց հանգեցրեց մեզ ձեր զեկույցը: Հաճելի էր հատվածում մենակ չլինելը։ Հաջողություն ձեզ տեխնոլոգիական պարամետրերի և շարժման ռեժիմների բարելավման ճանապարհին: Titova T.M., Titova E.S.
Սա գլանման գլանափաթեթների տրամաչափման գործում արդյունավետության և անհավասարության գործակիցը կիրառելու առաջին փորձը չէ։ Բայց այս դեպքում խորը համակարգային վերլուծություն է տեղի ունենում մաթեմատիկական հիմնավորման հետ համատեղ։ Կարելի է ողջունել հեղինակի ջանքերը մեր ժամանակներում, երբ հետաքրքրությունը տեխնիկական գիտությունների նկատմամբ նվազում է։ Ա.Վիխոդեց
Բեռնվում է...
