Տիրիստորի բռնկում օպտիկական սենսորով: Կոնդենսատոր (թրիստոր) բռնկման համակարգ

Պ.ԱԼԵՔՍԵԵՎ

Ավտոմեքենայի շարժիչի թրիստորային բռնկման համակարգը այնքան մեծ ժողովրդականություն է ձեռք բերել, որ այսօր գործնականում չկան մեքենայի սիրահարներ, ովքեր հետաքրքրություն չեն ցուցաբերում դրա նկատմամբ:

Տրիստորի բոցավառման համակարգի միավորի փորձարկված տարբերակի սխեմատիկ դիագրամը ներկայացված է Նկ. 1.

Բրինձ. 1. Տիրիստորի բռնկման միավորի սխեմատիկ դիագրամ

Կետավոր գծերը ընդգծում են բլոկի բաղադրիչները՝ բարձր լարման աղբյուր, էներգիայի պահպանման սարք, մեկնարկային զարկերակային ձևավորում, բոցավառման անջատիչ «Էլեկտրոնային-պայմանական»:

Բարձր լարման աղբյուր,որը հրում տրանզիստորի փոխարկիչ է (մեկ ցիկլը կարող է չապահովել էներգիայի պահպանման սարքի լիցքավորման պահանջվող արագությունը), նախատեսված է մեքենայի մարտկոցի կամ գեներատորի ցածր լարումը (12-14 Վ) համեմատաբար բարձր հաստատուն լարման փոխակերպելու համար։ 380-400 Վ. Նման լարման ընտրությունը պատահական չէ: Փաստն այն է, որ թրիստորային բոցավառման համակարգով շարժիչի կայծային մոմում էներգիան որոշվում է արտահայտությամբ. A=C*U 2 /2. որից հետևում է, որ որքան մեծ է էներգիան կուտակող սարքի հզորությունը (C) և որքան մեծ է լարումը (U), այնքան մեծ է էներգիան կայծում։ Լարման ավելացումը սահմանափակվում է բոցավառման կծիկի առաջնային ոլորման մեկուսացման էլեկտրական ուժով (400-450 Վ), իսկ հզորության աճը սահմանափակվում է պահեստային կոնդենսատորի լիցքավորման ժամանակով, որը պետք է լինի պակաս, քան միջկայծային բացվածքի տևողությունը. Դրա հիման վրա թրիստորային բռնկման համակարգում փոխարկիչի ելքային լարումը սովորաբար կազմում է 300-400 Վ, իսկ պահեստային կոնդենսատորի հզորությունը 1-2 μF է:

Լարման փոխարկիչի տրանսֆորմատորը բոցավառման համակարգի ամենաաշխատատար տարրն է: Սիրողական պայմաններում միշտ չէ, որ հնարավոր է օգտագործել այս կամ այն ​​հոդվածի հեղինակի առաջարկած տրանսֆորմատորային պողպատը։ Ամենից հաճախ օգտագործվում են ապամոնտաժված հին տրանսֆորմատորներից և խեղդուկներից անհայտ բնութագրերով մագնիսական միջուկներ: Ինչպես ցույց է տվել փորձը, լարման փոխարկիչի տրանսֆորմատորը կարող է կատարվել առանց նախնական հաշվարկների, կախված տրանսֆորմատորային պողպատի որակից, բայց մի փոքր ավելացած հզորությամբ, ինչը միայն կբարելավի փոխարկիչի աշխատանքը:

Տրանսֆորմատորի տվյալները կարող են լինել հետևյալը՝ մագնիսական շղթայի խաչմերուկ 3,5-4,5 սմ2; ոլորուններ I և IV - 9-ական հերթափոխ մետաղալար PEV-2 0,47-0,53; ոլորուն II և III - 32 պտույտ մետաղալար PEV-2 1.0-1.1; ոլորուն V - 830-880 հերթափոխով PELSHO կամ PEV-2 մետաղալար 0,31-0,35:

Բարձր լարման ոլորման շարքերի միջև, ինչպես նաև ոլորունների միջև անհրաժեշտ է լաքապատ կտոր կամ կոնդենսատոր թուղթ դնել: Մագնիսական շղթայի թիթեղները հավաքվում են ամուր և առանց բացերի (միացման բացերի առկայությունը կտրուկ նվազեցնում է տրանսֆորմատորի որակը):

Ամբողջ փոխարկիչը D3-D6 դիոդների վրա ուղղիչով հավաքելուց հետո մեկ միավորի տեսքով այն պետք է ստուգվի ըստ հետևյալ պարամետրերի. փոխարկիչը, ելքային ոլորուն V-ի վրա լարման կորի ձևը, փոխարկիչի հոսանքի հաճախականությունը։

Ստուգումն իրականացվում է Նկարում ներկայացված սխեմայի համաձայն: 2.

Բրինձ. 2. Լարման փոխարկիչի փորձարկման միացում

ժամը ճիշտ ընդգրկում I, II, III և IV ոլորունները, լարման փոխարկիչը պետք է անմիջապես սկսի աշխատել (լսվում է տրանսֆորմատորի մագնիսական միացումից ստեղծված թույլ ձայն): Լարման փոխարկիչի կողմից սպառվող հոսանքը, որը չափվում է IP1 ամպաչափով, պետք է լինի 0,6-0,8 Ա միջակայքում (կախված տրանսֆորմատորի մագնիսական շղթայի պողպատի խաչմերուկից և դասակարգից):

Հոսանքն անջատելուց հետո R1 ռեզիստորը (տես նկ. 2) հանվում է, օսցիլոսկոպի «Y» մուտքն անցնում է ուղղիչ կամրջի 3-րդ և 4-րդ կետերին (տես նկ. 1) և կոնդենսատոր՝ հզորությամբ։ 0.25-1-ը միացված է 1-ին և 2-րդ կետերին, 0 µF 600 Վ անվանական լարման համար և դրան զուգահեռ 0-600 Վ սանդղակով հաստատուն վոլտմետր: Կրկին հոսանք կիրառելով փոխարկիչին, չափեք հաստատուն լարումը ուղղիչի ելքը: Անգործության ժամանակ այն կարող է հասնել 480 -550 Վ-ի (կախված V ոլորման պտույտների քանակից): Ընտրելով ռեզիստոր R5 (սկսած ամենաբարձր արժեքից) մենք հասնում ենք այս լարման նվազմանը մինչև 370-420 Վ: Միևնույն ժամանակ, օսցիլոսկոպի էկրանին նկատվում է փոխարկիչի ելքային լարման կորի ձևը: Պարապ արագության դեպքում այն ​​պետք է համապատասխանի Նկ. 3, ա (եզրերի ալիքները կարող են հասնել երկրորդական լարման ամպլիտուդի 25-30%), իսկ R5 ռեզիստորով միացված - կորը ցույց է տրված Նկ. 3, b (առջևի արտանետումները կրճատվում են մինչև 10 - 15%): Այնուհետև, օգտագործելով օսցիլոսկոպ, չափվում է փոխարկիչի գործառնական հաճախականությունը. այն կարող է լինել 300-800 Հց միջակայքում (ավելի բարձր հաճախականություն, որը կարող է առաջանալ, եթե տրանսֆորմատորի մագնիսական սխեման ուշադիր հավաքված չէ, անցանկալի է, քանի որ դա հանգեցնում է տրանսֆորմատորի ջեռուցման ավելացման համար):

Բրինձ. 3. Փոխարկիչի ելքային լարման դիագրամներ

Սա ավարտում է լարման փոխարկիչի աշխատանքի ստուգումը:

D1 և D2 դիոդները սահմանափակում են լարումը, որը փակում է տրանզիստորները 0,6-0,8 Վ մակարդակի վրա և դրանով իսկ պաշտպանում է արտանետման հանգույցները խզումից, ինչպես նաև օգնում են նվազեցնել երկրորդական լարման ճակատների ալիքների ամպլիտուդը:

Լարման փոխարկիչում լավ են աշխատում տրանզիստորները, ինչպիսիք են P210A, P209, P217 և նրանց նման այլ առնվազն 12-15 ընթացիկ փոխանցման գործակից: Պահանջվող պայմաննույն հոսանքի փոխանցման գործակից ունեցող զույգ տրանզիստորների ընտրությունն է:

Ուղղիչում (D3-D6) կարող եք օգտագործել ցանկացած սիլիկոնային դիոդներ՝ Uar>500-600 V և Ipr>1 Ա:

Էներգիայի պահեստավորում 1-2 μF հզորությամբ կոնդենսատոր է, որը լիցքավորվում է փոխարկիչի ուղղիչից մինչև 400-300 Վ լարման և լիցքաթափվում է D7 բացվող թրիստորի և բոցավառման կծիկի առաջնային ոլորման միջով կայծկի պահին: Քննարկվող բոցավառման համակարգում էներգիայի պահպանման դերը կատարում է C2 կոնդենսատորը։ Դուք կարող եք օգտագործել ցանկացած թղթե կոնդենսատոր (MBGP, MBGO և այլն) 500-600 Վ անվանական լարմամբ: Ցանկալի է ընտրել կոնդենսատոր, որի հզորությունը գնահատվածից մի փոքր ավելի մեծ է, ինչը դրական ազդեցություն կունենա էներգիայի վրա: կայծի մեջ (հատկապես, երբ ուղղիչի լարումը 380 Վ-ից պակաս է):

Տիրիստորի բոցավառման համակարգում, որը հավաքված է Նկ. 1, բացի հիմնական էներգիայի պահպանման սարքից (C2 կոնդենսատոր), կա C3 «մեկնարկային» կոնդենսատոր, որը զուգահեռ միացված է C2 կոնդենսատորին, օգտագործելով ռելեի կոնտակտները P1 (ռելեի աշխատանքային լարումը 6-8 Վ), որը գործարկվում է լարման միջոցով: մատակարարվում է «VK» տերմինալին շարժիչի գործարկման ժամանակ: Դա արվել է կայծի էներգիան ավելացնելու համար՝ ավելացնելով պահեստավորման հզորությունը՝ միաժամանակ մարտկոցի լարումը նվազեցնելով մինչև 7-9 Վ։

Բոցավառման համակարգում օգտագործվող թրիստորի միացման լարումը պետք է լինի 500 Վ-ից պակաս, իսկ 400 Վ աշխատանքային լարման դեպքում արտահոսքի հոսանքը չպետք է գերազանցի 1 մԱ: Ցավոք, նույնիսկ մեկ խմբաքանակի թրիստորների միացման լարումը կարող է զգալիորեն տարբերվել, ուստի խորհուրդ է տրվում ստուգել թրիստորը միացման լարման և արտահոսքի հոսանքի համար:

Զարկերակային գեներատորթրիստորային բոցավառման համակարգում այն ​​կատարում է ամենակարևոր գործառույթը. այն առաջացնում է որոշակի ձևի, տևողության և ամպլիտուդի իմպուլսներ և դրանք մատակարարում է թրիստորի կառավարման էլեկտրոդին հենց այն պահին, երբ անջատիչի կոնտակտները բացվում են: Կարելի է ենթադրել, որ թրիստորի բռնկման միավորի որակի ցուցիչները որոշվում են նրանով, թե որքան կատարյալ է մեկնարկային զարկերակային ձևավորողը: Բացի այդ, այն պետք է ունենա բարձր աղմուկի անձեռնմխելիություն մեքենայի ներկառուցված ցանցի բոլոր տեսակի ալիքների և լարման անկումների նկատմամբ և չհավակնի անջատիչի աշխատանքի որակին և, առաջին հերթին, նրա կոնտակտների ցնցմանը: Այս տեսանկյունից լավագույն կատարումը ապահովում է տրանսֆորմատորի մեկնարկային իմպուլս ձևավորողը: Այն բաղկացած է Tr2 իմպուլսային տրանսֆորմատորից, D8 և D9 դիոդներից, C4 կոնդենսատորից և R7, R8 ռեզիստորներից: Երբ անջատիչի կոնտակտները փակ են, R7, R8 ռեզիստորների և տրանսֆորմատորի առաջնային ոլորման միջով հոսող հոսանքը տրանսֆորմատորի ոլորուններում էներգիայի պաշար է ստեղծում՝ ապահովելով երկրորդական ոլորուն դրական բևեռականության իմպուլսի տեսքը անջատիչի շփման պահին։ բացել. Այս իմպուլսը ուղղակիորեն գնում է դեպի թրիստոր D7 հսկիչ էլեկտրոդ, բացում է այն և դրանով իսկ ապահովում է C2 կոնդենսատորի լիցքաթափումը բռնկման կծիկի միջոցով:

Կեղծ մեկնարկային իմպուլսները վերացնելու համար, որոնք առաջանում են անջատիչի կոնտակտները ցատկելիս, տրանսֆորմատորի առաջնային ոլորուն անջատվում է D9 դիոդով և զուգահեռ միացված C4 կոնդենսատորով: Այս կոնդենսատորի հզորությունը, կախված իմպուլսային տրանսֆորմատորի տվյալներից, ընտրվում է փորձարարական եղանակով: Դիոդ D8-ը սահմանափակում է 0,6-0,8 Վ մակարդակի վրա բացասական զարկերակը տրանսֆորմատորի II ոլորուն վրա, որն առաջանում է անջատիչի կոնտակտների փակման ժամանակ՝ պաշտպանելով թրիստորի հսկիչ անցումը խափանումից:

Տրիստորի հուսալի բացումն ապահովվում է մոտ 5-7 Վ ամպլիտուդով և 100-200 մկվ տևողությամբ իմպուլսով։

Իմպուլսային տրանսֆորմատորի համար կարող եք օգտագործել ցանկացած W- ձևավորված մագնիսական միջուկ, որի խաչմերուկը 0,7-1,5 սմ2 է: Նախ, խորհուրդ է տրվում փորձարկել տրանսֆորմատորի փորձարարական տարբերակը. PEV-0.35-0.5 մետաղալարերի 80-120 պտույտները պտտվում են շրջանակի վրա (ոլորում I), իսկ դրանց վերևում նույն մետաղալարի 35-40 պտույտ (ոլորում): II). Մագնիսական շղթան հավաքելուց հետո, առանց այն ձգելու, տրանսֆորմատորին (նկ. 4)

Բրինձ. 4. Զարկերակային ձևավորողի ստուգման և կարգավորման սխեման

Մեկնարկային իմպուլսի ձևավորման բոլոր տարրերը (D8, D9, C4, R7 և R8), հսկիչ էլեկտրոդը և թրիստորի կաթոդը ժամանակավորապես միացված են (տրիստորի անոդը մնում է ազատ): Որպես անջատիչ, P1 էլեկտրամագնիսական ռելեի P1/1 կոնտակտները (տիպ RES-6 կամ RES-22) ներառված են տրանսֆորմատորի առաջնային ոլորուն շղթայում, որի ոլորուն միացված է ցանցին մարման դիմադրության միջոցով ( Rgas) կամ իջնող տրանսֆորմատոր: Ռելեի կոնտակտային խմբի վրա տեղադրվում է ռետինե օղակ՝ շփման ցատկումը նվազեցնելու համար: Նման սարքը ապահովում է, որ մեկնարկային իմպուլսի ձևավորումը գործում է 100 Հց հաճախականությամբ, որը համապատասխանում է չորս մխոցային շարժիչի ծնկաձև լիսեռի արագությանը, որը հավասար է 3000 պտ/րոպե: Ռելեի կոնտակտների անխուսափելի ցատկումը թույլ է տալիս կարգավորել ձգանային զարկերակային ձևավորիչը, որպեսզի աշխատի ավելի ծանր պայմաններում, քան իրական անջատիչը (այդ պատճառով է, որ չպետք է օգտագործվի բևեռացված ռելե, որը չի ցատկում կոնտակտները): Հոսանքը միացնելուց հետո դիտեք լարման կորը թրիստորի մուտքի մոտ օսցիլոսկոպի էկրանին, որը պետք է նման լինի Նկ. 5, ա, պարզեք մեկնարկային զարկերակի սկզբնական պարամետրերը: Նվազեցնելով կամ ավելացնելով տրանսֆորմատորի երկրորդական ոլորման պտույտների քանակը՝ կարող եք համապատասխանաբար նվազեցնել կամ մեծացնել իմպուլսի ամպլիտուդը, իսկ ընտրելով առաջնային ոլորման պտույտների քանակը և C4 կոնդենսատորի հզորությունը՝ կարող եք փոխել զարկերակի տևողությունը և դրա «մաքրությունը»՝ անջատիչի կոնտակտների ցատկումից պաշտպանվելու տեսանկյունից: Որպես կանոն, երկու կամ երեք փորձարկումներից հետո հնարավոր է ընտրել մասերի մանրամասները, որպեսզի իմպուլսը ունենա պահանջվող տևողությունը և ամպլիտուդը, և անջատիչի կոնտակտների ցատկումը չազդի աշխատանքի կայունության և լարման ձևի վրա: մեկնարկային իմպուլսների կորը: Փորձարկումների արդյունքում ստացված տվյալների հիման վրա արտադրվում է իմպուլսային տրանսֆորմատորի աշխատանքային տարբերակը:

Բրինձ. 5. Մեկնարկային իմպուլսի (ա) լարման և պահեստավորման կոնդենսատորի լիցքաթափման (բ) գծապատկերները.

Բոցավառման անջատիչ «էլեկտրոնային - պայմանական»,հավաքված անջատիչ անջատիչների կամ թխվածքաբլիթի անջատիչի վրա, ապահովում է արագ անցում մեկ տեսակի բոցավառումից մյուսը (տրիստորի բոցավառման միավորը վնասելուց խուսափելու համար միացումն իրականացվում է միայն այն ժամանակ, երբ էներգիայի աղբյուրն անջատված է): C5 կոնդենսատորը, որը միացված է անջատիչի կոնտակտներին զուգահեռ բռնկման նորմալ ռեժիմով («Pr»), փոխարինում է բռնկման դիստրիբյուտորի պատյանում տեղադրված կոնդենսատորին (այն պետք է հանվի կամ անջատվի, քանի որ դա խախտում է թրիստորի բոցավառման համակարգի բնականոն աշխատանքը): Հաղորդավարների տերմինալները, որոնք նշանակված են VK, VKB, General և Pr, միացված են բոցավառման կծիկի և անջատիչի համապատասխան տերմինալներին, իսկ VKB և VK կոնտակտները, որոնք շրջանցված են կետավոր գծերով, օգտագործվում են նախկինում միացված լարերը միացնելու համար: բոցավառման կծիկի նույն տերմինալները:

Ամբողջովին հավաքված թրիստորային բոցավառման միավորը պետք է միացված լինի անջատիչին և բռնկման կծիկին մոմով (կապված բարձր լարման տերմինալի և հոսանքի աղբյուրի մինուսի միջև), այնուհետև, դրա վրա լարում կիրառելով, ստուգեք հետևյալ պարամետրերը. Ընթացիկ սպառումը, ուղղիչի ելքային լարումը, մեկնարկային իմպուլսի ամպլիտուդը և տևողությունը, պահեստային կոնդենսատորի լիցքաթափման իմպուլսը:

Բեռնված փոխարկիչի ընթացիկ սպառումը, որը չափվում է ագրեգատի սնուցման սխեմային միացված ամպերմետրով, պետք է լինի 1,3-1,5 Ա: Ուղղիչի ելքային լարումը (C2 կոնդենսատորի վրա), որը չափվում է ըստ Նկ. 6, պետք է հավասար լինի բաց շղթայի լարմանը կամ դրանից պակաս 5-7%-ով (երբեմն մինչև 10%):

Բրինձ. 6. Էներգիայի կուտակիչ սարքի վրա լարման չափման շղթա, որն աշխատում է թրիստորային բռնկման միավորով

Օքսցիլոսկոպով չափվող ձգանման իմպուլսի ամպլիտուդը և տևողությունը պետք է լինի համապատասխանաբար 5-7 Վ և 150-250 մկվ: Իմպուլսների միջև ընկած ժամանակահատվածում տեղի է ունենում փոքր միջամտություն փոքր ամպլիտուդով (մեկնարկային իմպուլսի ամպլիտուդից ոչ ավելի, քան 0,1-0,2) (կոնտակտների փակման պահին): Եթե ​​տեսանելի են փոքր «խոսքեր» (սովորաբար փոխարկիչի աշխատանքային հաճախականությամբ), ապա պետք է ընտրեք C1 կոնդենսատորի հզորությունը:

Պահեստային կոնդենսատոր C2-ի լիցքաթափման իմպուլսը, որը դիտվում է օսցիլոսկոպի էկրանին, ունի Նկ. 5 Բ. Կոնդենսատորի լիցքավորումը պետք է ավարտվի ոչ ուշ, քան իմպուլսների միջև ընկած միջակայքի 2/3-ը (սովորաբար այն ավարտվում է միջակայքի 1/3-1/2-ով):

Փորձարկված թրիստորային բոցավառման միավորը պետք է մնա աշխատանքային վիճակում 30-40 րոպե ջերմային պայմանները վերահսկելու համար: Այս ընթացքում փոխարկիչի տրանսֆորմատորը պետք է տաքանա մինչև 70-80 ° C չգերազանցող ջերմաստիճան (ձեռքը կարող է դա հանդուրժել), իսկ տրանզիստորների ջերմատախտակները `մինչև 35-45 ° C:

Բլոկի դիզայնը կամայական է: Լարման փոխարկիչ տրանզիստորները տեղադրվում են թիթեղյա ջերմատախտակների կամ պրոֆիլավորված դյուրալյումինի վրա 4-5 մմ հաստությամբ ընդհանուր մակերեսով 60-80 սմ2:

130X130X60 մմ չափսերով մետաղական պատյանում տեղադրված թրիստորային բոցավառման համակարգի միավորի հնարավոր դիզայնը ներկայացված է Նկ. 7.

Բրինձ. 7. Տրիստորի բոցավառման համակարգի բլոկի ձևավորում

Միավորը պետք է տեղադրվի մեքենայի վրա (կափարիչի տակ), որպեսզի դրա ելքային լարերը VKB, VK և «General» կարողանան միացնել բոցավառման կծիկի համապատասխան տերմինալներին (բոցավառման կծիկի «Ընդհանուր» տերմինալը միացնող լարը. անջատիչով հանվում է): Լարերը, որոնք նախկինում տեղակայված էին նույնանուն բոցավառման կծիկի տերմինալների վրա, միացված են բոցավառման բլոկի «VKB» և «VK» կոնտակտներին:

Կոնդենսատորի էլեկտրաստատիկ դաշտում էներգիայի կուտակում ունեցող բռնկման համակարգերում էլեկտրոնային ռելեի ֆունկցիան կատարում են կոնտակտային անջատիչով կառավարվող թրիստորները, այդ իսկ պատճառով նման համակարգերը կոչվում են կոնտակտային-տրիստորային համակարգեր։ Հայտնի են էլեկտրաստատիկ դաշտում իմպուլսային և շարունակական էներգիայի կուտակում ունեցող համակարգեր։

Շարունակական էներգիայի պահպանման համակարգը պարունակում է լարման փոխարկիչ, որը բաղկացած է երկու տրանզիստորներից VT1 և VT2, տրանսֆորմատոր T1, R2 և R3 ռեզիստորներ և C1 կոնդենսատորներ: Փոխարկիչի ելքային լարումը շտկելու համար օգտագործվում է զրոյական կետով լրիվ ալիք ուղղիչ (դիոդներ VD1 և VD2): Ուղղիչը բեռնված է C2 պահեստային կոնդենսատորով, որի հետ զուգահեռ միացված է R4 ռեզիստորը։ Տիրիստոր VS-ն ընդհատում է հոսանքը բռնկման կծիկի առաջնային ոլորուն L1-ում (տրանսֆորմատոր T2): Տրիստորը կառավարվում է կոնտակտային S2 բռնկման ժամանակի համաժամացման միջոցով:

Բրինձ. Տիրիստորային բռնկման համակարգ՝ կոնդենսատորի էլեկտրաստատիկ դաշտում շարունակական էներգիայի կուտակումով

Երբ բռնկման անջատիչի S1 կոնտակտները փակ են, ակտիվանում է հրում-քաշման լարման փոխարկիչը: T1 տրանսֆորմատորի երկրորդային ոլորուն L2-ի տերմինալներում հայտնվում է ուղղանկյուն փոփոխական լարում 200-500 Վ ամպլիտուդով: Ուղղված ուղիղ լարումը մատակարարվում է C2 պահեստային կոնդենսատորը լիցքավորելու համար, եթե բոցավառման ժամանակի համաժամացման S2 կոնտակտները փակ են: Տրիստորը գտնվում է փակ վիճակում, քանի որ դրա կառավարման միացումը շրջանցվում է սինխրոնիզատորի փակ կոնտակտներով S2:

Սինխրոնիզատորի S2 կոնտակտների բացման պահին GB-ից լարումը մատակարարվում է R1 ռեզիստորի միջոցով թրիստոր VS-ի կառավարման էլեկտրոդին: Բաց թրիստորի միջոցով C2 կոնդենսատորը լիցքաթափվում է բոցավառման կծիկի T2-ի առաջնային ոլորուն L1-ի վրա, որի արդյունքում նրա երկրորդական ոլորուն L2-ում առաջանում է բարձր EMF: Դիտարկվող բոցավառման համակարգի տարրերի պարամետրերի համապատասխան ընտրությամբ հնարավոր է ապահովել կոնդենսատորի լրիվ լիցքավորումը շարժիչի բոլոր աշխատանքային ռեժիմներում և ստանալ երկրորդական լարում, որը գործնականում անկախ է ծնկաձև լիսեռի արագությունից: C1-R2 շղթան ապահովում է տրանզիստորի փոխարկիչի հուսալի գործարկումը:

Իմպուլսային էներգիայի պահեստով համակարգում, երբ բռնկման անջատիչի S1 կոնտակտները փակ են և բացվում են բոցավառման ժամանակի համաժամացման S2 կոնտակտները, GB մարտկոցից դրական լարման զարկերակ է մատակարարվում VT տրանզիստորի հիմքին: Տրանզիստորը անցնում է հագեցվածության՝ հոսանք անցնելով էմիտեր-կոլեկտոր հանգույցով և տրանսֆորմատորի առաջնային L1 ոլորուն միջով՝ տրանսֆորմատորում ստեղծելով մագնիսական դաշտ։ Սինխրոնիզատորի S2 կոնտակտները փակելու պահին տրանզիստորի KG-ի բազային միացումը կարճ միացված է, տրանզիստորը անցնում է անջատման վիճակի, անհետանում է տրանսֆորմատորի L1 ոլորուն հոսանքը, իսկ բարձր EMF-ն՝ առաջացած երկրորդական ոլորուն մեջ: Այս պահին սինխրոնիզատորի փակ կոնտակտները S2 շրջանցում են թրիստորի կառավարման միացումը: Տրիստորը փակ է, և C կոնդենսատորը լիցքավորվում է VD1 դիոդի միջոցով մինչև 200-400 Վ լարման:

Բրինձ. Տիրիստորային բռնկման համակարգ՝ իմպուլսային էներգիայի կուտակումով կոնդենսատորի էլեկտրաստատիկ դաշտում

Հաջորդ անգամ, երբ սինխրոնիզատորի S2 կոնտակտները փակվում են, մարտկոցից լարումը մատակարարվում է թրիստորի կառավարման էլեկտրոդին Ra, Rl, R3 ռեզիստորների միջոցով: Տրիստորը բացվում է: Կոնդենսատորի լիցքաթափման հոսանքն անցնում է տրանսֆորմատորի կծիկի առաջնային ոլորուն L1-ով, և երկրորդական ոլորուն տերմինալներում հայտնվում է բարձր լարման իմպուլս և մատակարարվում է կայծային մոմին:

Բոցավառման համակարգերը, որոնք էներգիա են պահում կոնդենսատորի էլեկտրաստատիկ դաշտում, ապահովում են երկրորդային լարման բարձրացման ավելի բարձր արագություն, ինչը նրան դարձնում է ավելի քիչ զգայուն մուրի շունտային ռեզիստորների առկայության նկատմամբ: Այնուամենայնիվ, երկրորդային լարման աճի բարձր տեմպերի պատճառով քայքայման լարումը մեծանում է մագնիսական դաշտում էներգիայի պահպանման համակարգերի համեմատությամբ: Բացի այդ, կայծի արտանետման ինդուկտիվ բաղադրիչի տևողության կրճատման պատճառով օդ-վառելիքի խառնուրդի բռնկումը և այրումը վատթարանում են շարժիչը գործարկելիս և այն մասնակի բեռներով գործարկելիս:

Այս սարքի առավելությունը շարժիչը գործարկելուց հետո բազմակի կայծային ռեժիմի ավտոմատ անջատումն է։ Սա բացառում է շարժիչը կանգնեցնելու հնարավորությունը բազմակի կայծային բռնկման ժամանակ, եթե անջատիչի կոնտակտներում բացվածքի չափն ավելի մեծ է, քան օպտիմալը: Անջատիչի կոնտակտների մեծ բաց անկյուններում կայծը կարող է ցատկել հաջորդ գլան դիստրիբյուտորի երկայնքով, ինչը կհանգեցնի շարժիչի կանգառին: Շղթան կարող է աշխատել 5-ից մինչև 20 Վ սնուցման լարման հետ: Շարժիչի 1000 պտույտ/րոպե արագության դեպքում էլեկտրոնային բռնկման սարքը սպառում է մոտ 0,3 Ա հոսանք: Շարժիչի արագության բարձրացման դեպքում ընթացիկ սպառումը մեծանում է և 6000 պտ/րոպում հասնում է արժեքի: մոտավորապես 1 Ա.

Մոտ 4000 Վ լարումը, որին լիցքավորվում է C8 պահեստային կոնդենսատորը, առաջանում է լարման փոխարկիչի միջոցով, որը պատրաստված է արտաքին գրգռված սխեմայի համաձայն: Հիմնական օսցիլյատորը, որը պատրաստված է D2.1 և D2.2 տարրերի օգտագործմամբ մուլտիվիբրատորի սխեմայի համաձայն, գործում է 5...6 կՀց հաճախականությամբ, երբ 2 և 13 մուտքերում առկա է տրամաբանական «1»: D2.3 և D2.4 տարրերի վրա շրջվող կասկադների մեկուսացումը ապահովում է հակաֆազային ուղղանկյուն մուլտիվիբրատորային իմպուլսների փոխանցումը V6, V7 և V8, V9 անջատիչների մուտքերին, որոնք միացված են T1 տրանսֆորմատորի I և II ոլորուններին: Մոտ 400 Վ ամպլիտուդով ուղղանկյուն լարում առաջանում է III ոլորուն: Այս լարումը ուղղվում է V12 կամրջի միջոցով և լիցքավորում է C8 պահեստային կոնդենսատորը:

Շարժիչը գործարկելու ժամանակ բազմակի կայծային բռնկման ռեժիմն ապահովվում է D1.3 և D1.4 տարրերի վրա մուլտիվիբրատորի միջոցով: Մոտ 200 Հց մուլտիվիբրատորի հաճախականությունը սահմանվում է C1 և C2 կոնդենսատորների ընտրությամբ: Մուլտիվիբրատորը անցնում է ինքնալիցքավորման ռեժիմի, երբ մեկնարկիչի միացման ռելեից 12 Վ է մատակարարվում V2 դիոդի կաթոդին և փակում այն: D1.3 տարրի 3-րդ ելքից մուլտիվիբրատորի ուղղանկյուն իմպուլսները մատակարարվում են Schmitt ձգանի 4-րդ մուտքին, որը պատրաստված է D1.1 և D1.2 տարրերի վրա: Երբ անջատիչի կոնտակտները փակ են, D1.1 տարրի 5 մուտքում: կա տրամաբանական «0», իսկ դրա հակադարձ ելքում կա «տրամաբանական 1», անկախ 4 մուտքի լարման մակարդակից: Այնուհետև աշխատում է մուլտիվիբրատոր D2.1, D2.2, և պահեստային կոնդենսատորը լիցքավորվում է լարումը 400 Վ. Եթե անջատիչի կոնտակտները բաց են, ապա D1.1 տարրի 6-րդ ելքում հայտնվում է «տրամաբանական 1»՝ D1.3, D1A մուլտիվիբրատորի հաճախականությամբ: Բացասական լարման անկման դեպքում այս ելքից տարբերվող իմպուլսը բացում է տրանզիստոր V3, որը գործարկում է թրիստոր V10: C8 կոնդենսատորը լիցքաթափվում է թրիստորի և բոցավառման կծիկի առաջնային ոլորման միջոցով՝ առաջացնելով կայծ մոմում: Նույն բացասական լարման անկումը մատակարարվում է D2 1, D2.2 մուլտիվիբրատորի 2-ից 13 մուտքերին և դանդաղեցնում է այն, ինչի պատճառով V6...V9 անջատիչները փակվում են և մարտկոցից ստացվող էներգիան չի սպառվում։ C8 կոնդենսատորը լիցքաթափվելուց հետո թրիստոր V10 փակվում է: Բոցավառման կծիկի առաջնային ոլորման մեջ տատանողական գործընթացի շնորհիվ C8 կոնդենսատորը լիցքավորվում է սկզբնական լարման 0,4...0,5 մակարդակով: Կրկնվող կայծի գործընթացը տեղի է ունենում այնքան ժամանակ, քանի դեռ անջատիչի կոնտակտային թիթեղները բաց են: Շարժիչը միացնելուց և մեկնարկիչն անջատելուց հետո բացվում է V2 դիոդը, D1.3, D1.4 մուլտիվիբրատորը արգելակվում է և սարքը անցնում է մեկ կայծով բռնկման ռեժիմի: Կոնդենսատոր C-ը՝ շանթ անջատիչ, ապահովում է պաշտպանություն շփման ցատկումից: Օգտագործելով S1 անջատիչը, լարման փոխարկիչը միացված է էլեկտրական սափրիչը միացնելու համար: Այս անջատիչ անջատիչը կարող է օգտագործվել որպես հակագողության միջոց:

T1 տրանսֆորմատորը փաթաթված է Ш16x8 տիպի М2000НМ ֆերիտային միջուկի վրա և բաղկացած է չորս կեսից Ш8 X 8: I և II ոլորունները պարունակում են PEV-2 0,26 մետաղալարի 22 պտույտ: Սարքը օգտագործում է ռեզիստորներ MLT-0.25, էլեկտրոլիտիկ կոնդենսատորներ K50-6, S8-MBGO, 1.0 X 600 V. տրանզիստորներ V6, V8 տիպի KT503, KT630, MP37, V7, V9 - KT817, KT819, KT808 A հոսանքով և a, KT805 հոսանքով: փոխանցման գործակիցը առնվազն 10. Տրանզիստորներ V3 - KT502G, MP25B, MP26B, V4 - KT815 A...G, KT404 A...G. Դիոդներ VI, V2 - ցանկացած ցածր էներգիայի: V7, V9 տրանզիստորները տեղադրվում են առանձին ռադիատորների վրա, որոնց ընդհանուր ցրման տարածքը առնվազն 50 սմ2 է:

Բոցավառման սարքը տեղադրելիս խորհուրդ է տրվում կարգավորել բոցավառման ժամանակը, օգտագործելով ստրոբի լույսը: Ճիշտ հավաքված սարքը ճշգրտում չի պահանջում:

Դժվար է պատկերացնել ժամանակակից մեքենան առանց բոցավառման: Հիմնական առավելությունները, որոնք ապահովում է էլեկտրոնային բոցավառման համակարգը, հայտնի են, դրանք հետևյալն են.
վառելիքի ավելի ամբողջական այրումը և դրա հետ կապված հզորության և արդյունավետության բարձրացումը.
արտանետվող գազերի թունավորության նվազեցում;
ավելի հեշտ սառը մեկնարկ;
կայծային մոմերի ծառայության ժամկետի ավելացում;
էներգիայի սպառման կրճատում;
միկրոպրոցեսորի բռնկման վերահսկման հնարավորությունը.
Բայց այս ամենը հիմնականում վերաբերում է CDI համակարգին
Վրա այս պահին, ավտոմոբիլային արդյունաբերությունում գործնականում չկան բոցավառման համակարգեր, որոնք հիմնված են կոնդենսատորում էներգիայի կուտակման վրա. Իսկ ինդուկտիվության մեջ էներգիայի կուտակման վրա հիմնված բոցավառման համակարգերը. ICI (բոցավառման կծիկի ինդուկտոր) վերապրեց անցումը կոնտակտներից դեպի անջատիչներ, որտեղ անջատիչի կոնտակտները պարզապես փոխարինվեցին տրանզիստորի անջատիչով և Hall սենսորով, առանց հիմնարար փոփոխությունների ենթարկվելու (բոցավառման օրինակ ВАЗ 2101...07-ում և ВАЗ 2108…2115 և ավելի բարձր բոցավառման ինտեգրված համակարգերում): ICI բոցավառման համակարգերի գերիշխող բաշխման հիմնական պատճառը ինտեգրալ դիզայնի հնարավորությունն է, որը ենթադրում է ավելի էժան արտադրություն, պարզեցված հավաքում և տեղադրում, որի համար վճարում է վերջնական օգտագործողը:
Այս, այսպես ասած, ICI համակարգը ունի բոլոր թերությունները, որոնցից հիմնականը միջուկի մագնիսացման հակադարձման համեմատաբար ցածր արագությունն է և, որպես հետևանք, առաջնային ոլորուն հոսանքի կտրուկ աճը շարժիչի արագության բարձրացման և կորստի հետ: էներգիայի։ Ինչը հանգեցնում է նրան, որ արագության բարձրացման հետ խառնուրդի բռնկումը վատթարանում է, արդյունքում խափանում է բռնկման ճնշման աճի սկզբնական պահի փուլը, և արդյունավետությունը վատանում է:

Մասնակի, բայց ոչ հեռու Լավագույն որոշումըԱյս խնդիրը լուծվում է երկակի և քառակի բոցավառման պարույրների (այսպես կոչված) օգտագործմամբ, դրանով իսկ արտադրողը բաշխել է բեռը ըստ մագնիսացման հակադարձման հաճախականության՝ մեկ բոցավառման կծիկից մինչև երկու կամ չորս, դրանով իսկ նվազեցնելով միջուկի մագնիսացման հակադարձման հաճախականությունը։ մեկ բոցավառման կծիկ:
Կցանկանայի նշել, որ բոցավառման շղթայով մեքենաների վրա (ՎԱԶ 2101...2107), որտեղ կայծը ձևավորվում է հոսանքը ընդհատելով բավականին բարձր դիմադրողական կծիկի մեջ մեխանիկական անջատիչով, որը փոխարինելով այն էլեկտրոնային անջատիչով. կամ նմանը բարձր դիմադրողական կծիկ ունեցող մեքենաներում ոչինչ չի տալիս, բացի կոնտակտի վրա ընթացիկ բեռի նվազումից:
Փաստն այն է, որ կծիկի RL պարամետրերը պետք է բավարարեն հակասական պահանջները: Նախ, ակտիվ դիմադրություն R-ը պետք է սահմանափակի հոսանքը մի մակարդակի վրա, որը բավարար է գործարկման ժամանակ անհրաժեշտ քանակությամբ էներգիա կուտակելու համար, երբ մարտկոցի լարումը կարող է նվազել 1,5 անգամ: Մյուս կողմից, չափազանց շատ հոսանքը հանգեցնում է կոնտակտային խմբի վաղաժամ ձախողման, հետևաբար այն սահմանափակվում է փոփոխականով կամ պոմպի իմպուլսի տևողությամբ: Երկրորդ, կուտակված էներգիայի քանակն ավելացնելու համար անհրաժեշտ է բարձրացնել կծիկի ինդուկտիվությունը: Միևնույն ժամանակ, երբ արագությունը մեծանում է, միջուկը ժամանակ չունի վերամագնիսանալու (ինչպես նկարագրված է վերևում): Արդյունքում, կծիկի մեջ երկրորդական լարումը ժամանակ չունի հասնելու անվանական արժեքին, և կայծի էներգիան, որը համամասն է հոսանքի քառակուսուն, կտրուկ նվազում է շարժիչի բարձր (ավելի քան 3000) արագության դեպքում:
Էլեկտրոնային բոցավառման համակարգի առավելություններն առավելապես դրսևորվում են կոնդենսատորային բռնկման համակարգում, որն էներգիայի պահեստավորում է կոնտեյներով, այլ ոչ թե միջուկում: Կոնդենսատորի բռնկման համակարգի տարբերակներից մեկը նկարագրված է այս հոդվածում: Նման սարքերը բավարարում են բոցավառման համակարգի պահանջների մեծ մասը: Այնուամենայնիվ, դրանց զանգվածի բաշխումը խոչընդոտվում է բարձր լարման իմպուլսային տրանսֆորմատորի միացումում առկայությամբ, որի արտադրությունը, ինչպես հայտնի է, դժվար է (այս մասին ավելին ստորև):
Այս շղթայում բարձր լարման կոնդենսատորը լիցքավորվում է DC/DC փոխարկիչից՝ օգտագործելով P210 տրանզիստորները; երբ հսկիչ ազդանշան է ստացվում, թրիստորը լիցքավորված կոնդենսատորը միացնում է բռնկման կծիկի առաջնային ոլորուն, մինչդեռ DC-DC-ն աշխատում է արգելափակման գեներատորի ռեժիմը դադարեցված է: Բոցավառման կծիկը օգտագործվում է միայն որպես տրանսֆորմատոր (ազդեցության LC շղթա):
Որպես կանոն, առաջնային ոլորուն վրա լարումը նորմալացվում է 450 ... 500 Վ-ում: Բարձր հաճախականության գեներատորի և լարման կայունացման առկայության պատճառով կուտակված էներգիայի քանակը գործնականում անկախ է մարտկոցի լարումից և լիսեռի արագությունից: Այս կառուցվածքը պարզվում է, որ շատ ավելի խնայող է, քան էներգիան ինդուկտիվության մեջ պահելու ժամանակ, քանի որ հոսանքը հոսում է բռնկման կծիկի միջով միայն կայծի ձևավորման պահին: 2-հարվածով ինքնաօսցիլատոր փոխարկիչի օգտագործումը հնարավորություն է տվել արդյունավետությունը հասցնել 0,85-ի։ Ստորև բերված սխեման ունի իր առավելություններն ու թերությունները: TO արժանիքներըպետք է վերագրել.
երկրորդական լարման նորմալացում՝ անկախ աշխատանքային արագության տիրույթում ծնկաձև լիսեռի արագությունից:
դիզայնի պարզություն և, որպես հետևանք, բարձր հուսալիություն;
բարձր արդյունավետություն:
Թերությունները:
ուժեղ ջեռուցում և, որպես հետևանք, անցանկալի է այն տեղադրել շարժիչի խցիկում: Լավագույն դիրքը, իմ կարծիքով, մեքենայի բամպերն է։
Համեմատած ICI բոցավառման համակարգի հետ բոցավառման կծիկի մեջ պահվող էներգիայով, կոնդենսատորի բռնկման համակարգը (CDI) ունի հետևյալ առավելությունները.
բարձր լարման բարձրացման բարձր արագություն;
և աղեղի լիցքաթափման բավարար (0,8 մվ) այրման ժամանակը և, որպես հետևանք, մխոցում վառելիքի խառնուրդի բռնկման ճնշման բարձրացում, դրա պատճառով շարժիչի պայթեցման դիմադրությունը մեծանում է.
երկրորդային շղթայի էներգիան ավելի մեծ է, քանի որ նորմալացվում է աղեղի այրման ժամանակով՝ բռնկման պահից (IM) մինչև վերին մեռյալ կետ (TDC) և չի սահմանափակվում կծիկի միջուկով: Արդյունքում, վառելիքի ավելի լավ դյուրավառություն;
վառելիքի ավելի ամբողջական այրում;
կայծային մոմերի և այրման խցիկների ավելի լավ ինքնամաքրում;
փայլի բռնկման բացակայություն:
մոմերի կոնտակտների և դիստրիբյուտորի ավելի քիչ էրոզիվ մաշվածություն: Արդյունքում `ավելի երկար ծառայության ժամկետ;
վստահ մեկնարկ ցանկացած եղանակին, նույնիսկ մարտկոցի լիցքաթափման դեպքում: Միավորը սկսում է վստահորեն աշխատել 7 Վ-ից;
շարժիչի փափուկ աշխատանքը միայն մեկ այրման ճակատի պատճառով:

Դուք պետք է ուշադիր մոտենաք տրանսֆորմատորների արտադրության տեխնոլոգիային, քանի որ Նմանատիպ և այս սխեման կրկնելու անհաջող փորձերի 99%-ը կապված էր հենց տրանսֆորմատորի սխալ ոլորման, տեղադրման և բեռների միացման կանոններին չհամապատասխանելու հետ:
Տրանսֆորմատորի համար օգտագործվում է h = 2000 մագնիսական թափանցելիությամբ օղակ, խաչմերուկ > = 1,5 սմ 2 (օրինակ, «միջուկը M2000NM1-36 45x28x12» ցույց տվեց լավ արդյունքներ):

Փաթաթման տվյալներ.

Մոնտաժման տեխնոլոգիա.
Փաթաթումը կիրառվում է շրջադարձով, որպեսզի շրջվի էպոքսիդային խեժով թարմ ներծծված միջադիրը:
Շերտը ավարտելուց կամ մեկ շերտով ոլորելուց հետո ոլորուն ծածկում են էպոքսիդային խեժով, մինչև որ միջանկյալ բացերը լցվեն:
Փաթաթումը փակվում է միջադիրով թարմ էպոքսիդային խեժի վրա՝ քամելով ավելցուկը: (վակուումային ներծծման բացակայության պատճառով)
Պետք է նաև ուշադրություն դարձնել տերմինալների դադարեցմանը.
Ֆտորոպլաստիկ խողովակ է դրվում և ամրացվում նեյլոնե թելով: Բարձրացող ոլորուն վրա տերմինալները ճկուն են՝ պատրաստված մետաղալարով՝ MGTF-0.2...0.35։
Առաջին շարքի ներծծումից և մեկուսացումից հետո (ոլորուններ 1-2-3, 4-5-6) ամբողջ օղակի շուրջ շերտ առ շերտ պտտվում է աստիճանական ոլորուն (7-8), շրջվում է դեպի շրջադարձ: , շերտերի բացահայտումը, «գառները» չեն թույլատրվում։
Միավորի հուսալիությունը և ամրությունը գործնականում կախված է տրանսֆորմատորի որակից:
Փաթաթումների գտնվելու վայրը ներկայացված է Նկար 3-ում:

Էլեկտրոնային միավորի հավաքում
Ջերմության ավելի լավ ցրման համար խորհուրդ է տրվում բլոկը հավաքել դյուրալյումինե շերտավոր պատյանում, մոտավոր չափսը՝ 120 x 100 x 60 մմ, նյութի հաստությունը՝ 4...5 մմ:
P210 տրանզիստորները տեղադրվում են բնակարանի պատի վրա ջերմամեկուսիչ ջերմահաղորդիչ միջադիրի միջոցով:
Տեղադրումն իրականացվում է կախովի տեղադրմամբ՝ հաշվի առնելով բարձրավոլտ, իմպուլսային սարքերի տեղադրման կանոնները։
Կառավարման տախտակը կարող է պատրաստվել տպագիր տպատախտակի կամ հացահատիկի վրա:
Պատրաստի սարքը ճշգրտում չի պահանջում, միայն անհրաժեշտ է պարզաբանել տրանզիստորների բազային միացումում 1, 3 ոլորունների ընդգրկումը, և եթե գեներատորը չի սկսվում, փոխեք տեղերը:
Բաշխիչի վրա տեղադրված կոնդենսատորն անջատված է CDI-ի օգտագործման ժամանակ:

Մանրամասներ
Պրակտիկան ցույց է տվել, որ P210 տրանզիստորները ժամանակակից սիլիկոնայիններով փոխարինելու փորձը հանգեցնում է զգալի բարդությունների. էլեկտրական դիագրամ(տես 2 ստորին դիագրամները KT819-ի և TL494-ի վրա), զգույշ ճշգրտման անհրաժեշտությունը, որը մեկից երկու տարի աշխատելուց հետո ծանր պայմաններում (ջեռուցում, թրթռում) պետք է կրկնվի:
1968 թվականից ի վեր անձնական պրակտիկան ցույց է տվել, որ P210 տրանզիստորների օգտագործումը թույլ է տալիս մոռանալ էլեկտրոնային միավորի մասին 5...10 տարի և օգտագործել բարձրորակ բաղադրիչներ (հատկապես պահեստային կոնդենսատոր (MBGC) երկարատև դիէլեկտրիկով։ ) և տրանսֆորմատորի մանրակրկիտ արտադրություն, նույնիսկ ավելի երկար ժամանակով:

1969-2006 թթ. Այս սխեմայի դիզայնի բոլոր իրավունքները պատկանում են Վ.Վ.Ալեքսեևին: Վերատպելիս հղումը պարտադիր է։
Հարց կարող եք տալ ներքևի աջ անկյունում նշված հասցեով։

գրականություն

Ա.Կուզմինսկի, Վ.Լոմանովնչ

Սովորական մարտկոցի բռնկման համակարգը լուրջ թերություններ ունի. Դրանցից առավել նշանակալիցներն են՝ ցածր կայծային հզորությունը, անջատիչի կոնտակտների արագ մաշվածությունը, որոնք միացնում են մոտ 4 Ա հոսանք բոցավառման կծիկի առաջնային ոլորման շղթայում և մեծ էներգիայի սպառում (մոտ 50 Վտ):

Առաջարկվող թրիստորային բռնկման համակարգերը հնարավորություն են տալիս մի քանի անգամ նվազեցնել մեքենայի էլեկտրական համակարգից սպառվող հզորությունը և 20-30 անգամ նվազեցնել անջատիչի կոնտակտներով հոսող հոսանքը: Այս դեպքում կայծի հզորությունը ավելանում է առնվազն 5 անգամ և գրեթե անկախ է կայծային մոմերի և անջատիչի վիճակից:

Ստորև ներկայացված է «BTZ-1» և «BTZ-2» թրիստորների վրա հիմնված էլեկտրոնային բոցավառման միավորների երկու դիզայնի նկարագրությունը: Նրանք իրենց շատ լավ են դրսևորել «Մոսկվիչ», «Վոլգա» և «Զապորոժեց» մակնիշի մեքենաների երկարատև շահագործման ընթացքում: Տիրիստորի բռնկման միավորները հավաքվում են ընդհանուր լայնորեն օգտագործվող մասերից:

«BTZ-1»-ի սխեմատիկ դիագրամը ներկայացված է Նկ. 1. Ի հավելումն բարձր լարման մոմերը սնուցելու, այս սարքը թույլ է տալիս ձեր մեքենայում օգտագործել ցածր էներգիայի տարբեր կենցաղային տեխնիկա, որոնք նախատեսված են 220 Վ լարման սնուցման աղբյուրին միանալու համար (էլեկտրական ածելի, ատամի խոզանակ և այլն):

Քանի որ մեկնարկիչը մեծ հոսանք է սպառում մարտկոցից, ցուրտ սեզոնին մարտկոցի լարումը շարժիչը գործարկելու ժամանակ կարող է իջնել մինչև 6-7 Վ: Բնականաբար, այս պահին կայծի պայմանները վատթարանում են, և շարժիչը միացնելը դժվարանում է: Պահանջվող կայծային հզորությունը պահպանելու համար

BTZ-2 բոցավառման ագրեգատի շղթայում (նկ. 2) ներմուծվում է էլեկտրամագնիսական ռելե P1, որի ոլորուն միացված է նույն անջատիչը, ինչ մեկնարկիչը: Կոնտակտներ P1/1 և P1/2, երբ ռելեն ակտիվանում է, միացրեք Tp1 տրանսֆորմատորի լրացուցիչ բարձրացող ոլորուն (V): Այս կերպ հնարավոր է լինում պահպանել անհրաժեշտ կայծային հզորությունը նույնիսկ այն դեպքում, երբ մարտկոցի լարումը իջնում ​​է մինչև 5-6 Վ: Ցածր հաճախականության ֆիլտրը Dr1 և C1 հոսանքի միացումում ծառայում է ճնշելու ռադիոմիջամտությունը:

Երկու էլեկտրոնային բոցավառման ագրեգատները պատրաստված են կոնդենսատոր-շփման սխեմայի համաձայն՝ անջատիչ թրիստորով: Պահանջվող կայծային էներգիան ստանալու համար օգտագործվում է C2 (SZ) պահեստային կոնդենսատոր, որը լիցքավորվում է բարձր լարման փոխարկիչից և թրիստորի միջոցով լիցքաթափվում է բռնկման կծիկի առաջնային ոլորուն: Այս դեպքում բարձր լարում է առաջանում բոցավառման կծիկի երկրորդական ոլորման վրա, որը դիստրիբյուտորի միջոցով մատակարարվում է շարժիչի կայծային մոմերին: Երկու բոցավառման համակարգերում լարման փոխարկիչները նախագծված են սիմետրիկ արգելափակող գեներատորի սխեմայի համաձայն: Շղթան թույլ է տալիս օգտագործել սովորական ոչ մեկուսացված ջերմատախտակ, որը միացված է շասսիին («ընդհանուր մինուս») 77 և T2 տրանզիստորները տեղադրելու համար: Միևնույն ժամանակ, ի լրումն փոխարկիչի հավաքման կառուցվածքային պարզեցման, զգալիորեն բարելավվում են ամբողջ սարքի ջերմային պայմանները և բարձրանում է դրա շահագործման հուսալիությունը:

Եկեք ավելի սերտ նայենք Նկ. 1. Տրանսֆորմատորային հետադարձ կապով մղվող տրանզիստորային գեներատորների շահագործման սկզբունքը բավականին հայտնի է: T1 և T2 տրանզիստորները գործում են միացման ռեժիմում՝ միացնելով հոսանքը Tp1 տրանսֆորմատորի առաջնային ոլորուն մեջ: Այս դեպքում Tp1 երկրորդական ոլորունում առաջանում է սիմետրիկ ձևի բարձր լարում (ուղղանկյունին մոտ): Ուղղիչ D1-D4 կամուրջը միացված է երկրորդական ոլորուն Tpl-ին, որից հանվում է մոտ 400 Վ հաստատուն լարում, որն օգտագործվում է

լիցքավորման կոնդենսատոր C2. Տրիստոր D5-ը սկզբում փակ է: Անջատիչի կոնտակտները փակելու պահին, որը կարճ միացնում է բռնկման սարքի 3 և 7 տերմինալները, SZ կոնդենսատորը լիցքավորվում է D8-D9 դիոդների և R7 ռեզիստորի միջոցով մինչև մարտկոցի գրեթե ամբողջ լարումը: Resistor R7-ը ապահովում է լիցքավորման ժամանակի որոշակի ուշացում՝ վերացնելով անջատիչի կոնտակտների «ցատկման» ազդեցությունը փակման պահին:

Երբ անջատիչի կոնտակտները բացվում են (տերմինալներ 3-7 BTZ), SZ կոնդենսատորը լիցքաթափվում է D7 դիոդի, թրիստորի D5-ի կառավարման էլեկտրոդի և R9-R10 ռեզիստորների միջոցով: Այս դեպքում դրական իմպուլս է ուղարկվում թրիստոր D5-ի հսկիչ էլեկտրոդին՝ բացելով թրիստորը։ Պահպանման կոնդենսատոր C2, որը լիցքավորված է մոտ 400 Վ լարման վրա, լիցքաթափվում է թրիստոր-D5-ի և բոցավառման կծիկի առաջնային ոլորման միջոցով (BTZ 1 և 2 տերմինալներ): Միևնույն ժամանակ բացված թրիստոր D5-ը շունտավորում է լարման փոխարկիչի ելքային շղթան՝ խաթարելով արտադրությունը։

Բացասական զարկերակը, որը գալիս է բոցավառման կծիկի առաջնային ոլորումից R8-D6 շղթայի միջով, թրիստոր D5-ը միացնելուց հետո, ակնթարթորեն լիցքավորում է S3 կոնդենսատորը: Արդյունքում թրիստորը բացող հսկիչ իմպուլսի տեւողությունը չի գերազանցում 2 մկվ-ը։ Սա ապահովում է մեկ կայծի ձևավորումը և միևնույն ժամանակ պաշտպանում է թրիստորին մի քանի անգամ միացումից: C2 կոնդենսատորը լիցքաթափվելուց հետո տիրիստոր D5-ը փակվում է, փոխարկիչում արտադրությունը վերսկսվում է, և ամբողջ գործընթացը կրկնվում է:

Լարման փոխարկիչի գործարկումը հեշտացնելու համար R1, R2 և R3, R4 տրանզիստորների հիմքերի վրա փոքր բացասական կողմնակալություն է դրվում 77 և T2 տրանզիստորների հիմքերի վրա: Լարման փոխարկիչի և մեքենայի էլեկտրական սարքավորումների որոշ տարրերի (գեներատոր, ռելեի կարգավորիչ, ուղղության ցուցիչներ և այլն) շահագործման ընթացքում առաջացող միջամտության ազդեցության տակ թրիստոր D5-ի ինքնաբուխ միացումը կանխելու համար, C1 D9 ֆիլտրը ներդրվել է ֆիլտրի մեջ: թրիստորի կառավարման միացում: Բացի այդ, պաշտպանիչ բացասական կողմնակալություն 0,5-0,7 V-ով լրացուցիչ տեղադրվում է թրիստորի D5 հսկիչ էլեկտրոդի վրա, որը հեռացվում է R6 D8 շղթայից:

Երկրորդ լարման փոխարկիչի (նկ. 2) և առաջինի միջև տարբերությունն այն է, որ այն ունի երկու բարձրացող ոլորուն (I և V): Օգտագործելով R1 էլեկտրամագնիսական ռելեի կոնտակտները, այս ոլորունները կարող են միացվել հաջորդաբար՝ բարձրացնելու լարումը, որը մատակարարվում է ուղղիչ կամրջի D1-D4 մուտքին, երբ շարժիչը միացնելը դժվար է: Երկրորդ ուղղիչ կամուրջը, որը հավաքվել է D5-D8 դիոդների վրա, նախատեսված է լրացուցիչ ցածր էներգիայի ընթացիկ սպառողների սնուցման համար: Այն կարող է ապահովել մոտ 20 Վտ հզորություն, 220-230 Վ լարման դեպքում: Տերմինալ VI («համաժամեցում») օգտագործվում է շարժիչի կառավարման և կարգավորման համակարգի օժանդակ սարքերը միացնելու համար (տախոմետրի լարման կայունացուցիչ և այլն): Բոցավառման ագրեգատների մանրամասները և դիզայնը: Բոցավառման սարքի արտադրության ժամանակ հատուկ ուշադրություն պետք է դարձնել լարման փոխարկիչի տրանսֆորմատորին, որից հիմնականում կախված է էլեկտրոնային միավորի հուսալիությունը: Այս տրանսֆորմատորը պատրաստելու համար լավագույնն է օգտագործել E330-E340 դասի պողպատից (KhVP) կամ 34NKMP կամ 79NM (մշտական ​​խառնուրդ) խառնուրդից պատրաստված տորոիդային միջուկ: Առաջին դեպքում դուք կարող եք օգտագործել OL25/40X12.5 միջուկ կամ նման բան, բայց մի փոքր ավելի մեծ խաչմերուկով: Permalloy միջուկների համար մենք կարող ենք խորհուրդ տալ OL25/40X6.5 (2 հատ):

Այս տրանսֆորմատորը պատրաստելու համար կարող եք նաև օգտագործել սովորական տրանսֆորմատորային պողպատից պատրաստված միջուկ՝ E42 կամ E43 (Sh16 թիթեղներ, 16 մմ հավաքածու): Միջուկ ընտրելիս պետք է հաշվի առնել, որ դրա մագնիսական միջուկի կտրվածքը պետք է լինի առնվազն 2 սմ2։ Տրանսֆորմատորային կծիկի շրջանակը պատրաստված է էլեկտրական ստվարաթղթից, ոլորունների տերմինալները ամրացված են շրջանակի այտերի պարագծի վրա: Տրանսֆորմատորին բարձր խոնավության դիմադրություն տալու համար կծիկը ոլորելուց հետո ներծծվում է էլեկտրական մեկուսիչ լաքով կամ միացությամբ (օրինակ՝ KP-10):

Tp1 տրանսֆորմատորի ոլորուն տվյալները՝ պատրաստված W-աձև և պտտվող միջուկների վրա, բերված են աղյուսակում։

Նախ, ոլորուն I-ը պտտվում է կծիկի վրա: Մալուխի թուղթը կարող է օգտագործվել միջշերտային մեկուսացման համար: Նախքան բարձրացող ոլորուն դնելը, պտույտային միջուկը մեկուսացված է լաքապատ գործվածքի կամ ֆտորոպլաստիկայի երկու կամ երեք շերտով: Այնուհետև II, III և IV ոլորունները փաթաթվում են: Փոխարկիչի համաչափությունը բարելավելու և տրանսֆորմատորի արտահոսքի ինդուկտիվությունը նվազեցնելու համար հիմքը և թողարկիչի ոլորունները փաթաթվում են երկու լարերի մեջ՝ III և IV ոլորունների պտույտները դնելով II ոլորուն պտույտի միջև:

	Շրջադարձների քանակը			Նշում
	միջուկը Ш16Х16	միջուկ OL25/40Х12B
				Փաթաթումն իրականացվում է երկու լարերով

Տրանսֆորմատոր Tp1 շղթայում Նկ. 2-ը պատրաստված է OL32/50 X 16 տիպի տորոիդային միջուկի վրա։ լրացուցիչ բարձրացող ոլորուն V-ն ունի նույն մետաղալարի 600 պտույտ; էմիտերի ոլորուն II պարունակում է PEV-2 1.0 մետաղալարերի 33 + 33 պտույտ; բազային ոլորուն III և IV յուրաքանչյուրն ունի PELSHO 0.41 մետաղալարի 10 պտույտ: Ոլորունները դասավորված են նույն կարգով, ինչ Tp1-ը Նկ. 1.

Եթե ​​չկան նշված ապրանքանիշերի և չափերի միջուկներ, ապա հեշտ է որոշել առկա միջուկի համապատասխանությունը նշված տրանսֆորմատորների համար: Լարման փոխարկիչում օգտագործվող տրանսֆորմատորի ընդհանուր հզորությունը որոշվում է նրա ընդհանուր ծանրաբեռնվածությամբ: Այն, իր հերթին, հավասար է շարժիչի առավելագույն արագությամբ կայծի վրա ծախսված էներգիային և մեկ կամ մի քանի ընթացիկ սպառողների առավելագույն հզորությանը, որոնք կարող են միացված լինել էլեկտրոնային միավորին: Եթե ​​այս ընթացիկ սպառողները չեն օգտագործվում մեքենայի շարժման ընթացքում, ապա հաշվի է առնվում նշված բեռներից միայն մեկը (առավելագույնը):

Կայծակի վրա ծախսվող օգտակար հզորության քանակը կախված է շարժիչի բալոնների քանակից և ծնկաձև լիսեռի պտտման արագությունից:

Չորս հարվածային շարժիչի համար կայծի հաճախականությունը հետևյալն է.

n-ը ծնկաձև լիսեռի պտույտների թիվն է րոպեում. Nc - բալոնների քանակը:

C - պահեստային կոնդենսատորի հզորություն (ֆարադ)
U-ը կուտակիչի կոնդենսատորի լարումն է: Մեր դեպքում, C = 1,0 µF-ից մինչև U = 400 V-ում

6000 պտ/րոպում կայծային կայծի վրա ծախսվող հզորությունը.

Մոտավորապես նույն հզորությունը սպառվում է էլեկտրական սափրիչը (15-18 Վտ) աշխատելիս: Քանի որ էլեկտրոնային միավորը սովորաբար օգտագործվում է նշված բեռներից մեկը սնուցելու համար, ակնհայտ է, որ փոխարկիչի առավելագույն հզորությունը չի կարող գերազանցել 18-20 Վտ-ը:

Այն դեպքում, երբ առկա միջուկի հագեցվածության ինդուկցիայի (W) արժեքը անհայտ է, դիմեք. փորձարարական մեթոդ. Հիմքի և արտանետման ոլորունները փաթաթված են միջուկի վրա՝ փոխարկիչում ներառելու համար: Նրանք միացված են միմյանց և միացված են T1 և T2 տրանզիստորներին, ինչպես ցույց է տրված գծապատկերում: 1. Փաթաթումն իրականացվում է երկու լարով; Հիմքի ոլորունները պետք է ունենան 10-15 պտույտ PELSHO 0,25-0,31 մետաղալարով, էմիտերի ոլորունները պետք է ունենան 30-50 պտույտ PEL-2 1,0 մետաղալարով: Միացնելով էներգիայի աղբյուրը, որոշեք սարքի կողմից սպառվող գեներացման հաճախականությունը և հոսանքը: Հաճախականությունը չափելու համար լավագույնն է օգտագործել էլեկտրոնային օսցիլոսկոպ կամ հաճախականության հաշվիչ: Տանը, դուք կարող եք մոտավորապես որոշել

Որոշեք գեներատորի հաճախականությունը՝ համեմատելով փոխարկիչի աշխատանքի ընթացքում լսվող ձայնի բարձրությունը երաժշտական ​​գործիքի, օրինակ՝ դաշնամուրի ձայնի հետ: Սովորաբար, առաջացման հաճախականությունը չի գերազանցում 200-600 Հց-ը (կախված միջուկից): Ստեղծված տատանումների ձևը պետք է հնարավորինս մոտ լինի ուղղանկյունին, սարքի կողմից սպառվող հոսանքը չպետք է գերազանցի 0,5-0,6 Ա-ը 12 Վ հոսանքի աղբյուրի լարման դեպքում: W-ի արժեքը որոշվում է բանաձևով.

որտեղ f-ը փոխարկիչի կողմից առաջացած հաճախականությունն է, Հց;

Sst - միջուկի խաչմերուկ, սմ 2;

Kst-ը միջուկը պողպատով լցնելու գործակիցն է.

Ue-ն էմիտորի ոլորուն կեսի վրա փոփոխական լարման արժեքն է՝ V.

Շերտավոր տորոիդային միջուկների համար Kst-ի արժեքը գտնվում է 0,9 - 0,95 միջակայքում: Սովորական W-աձև թիթեղներից պատրաստված միջուկների համար Kst = 0,75 -0,8:

Առավելագույն հզորությունը, որը կարող է հեռացվել տվյալ միջուկի վրա պատրաստված տրանսֆորմատորից, որոշվում է հետևյալ բանաձևով.

Մեզ արդեն հայտնի են I, W, Sst, Kst արժեքները, և տրանսֆորմատորի (a) ոլորուններում ընթացիկ խտությունը սովորաբար ընտրվում է 3-5 A/mm2 միջակայքում:

ntР - տրանսֆորմատորի արդյունավետությունը (տոռոիդային միջուկների համար t) = 0,9, ShL տիպի միջուկների համար n = 0,85 և սովորական տրանսֆորմատորային պողպատից պատրաստված Sh-աձև միջուկների համար n = 0,75-0,8);

Swindows-միջուկի պատուհանի հատվածը սմ 2-ով;

Պղինձ - ոլորուններով պատուհանի լրացման գործակիցը ընտրվում է 0,2 - 0,25 միջակայքում:

Պետք է նշել, որ սովորական տրանսֆորմատորային պողպատե միջուկի վրա պատրաստված տրանսֆորմատորով փոխարկիչի օպտիմալ հաճախականությունը չպետք է գերազանցի 200 - 250 Հց: Հակառակ դեպքում՝ ջերմային

Տրանսֆորմատորի միջուկում կորուստները կտրուկ աճում են, այնպես որ դրա ջեռուցումը կարող է գերազանցել թույլատրելի արժեքը: Նկատի ունեցեք նաև, որ ցածր էլեկտրամագնիսական պարամետրերով միջուկներ օգտագործելիս փոխարկիչի հաճախականության բարձրացումը հանգեցնում է առաջացած լարման ձևի խեղաթյուրմանը և փոխարկիչի արդյունավետության զգալի նվազմանը: ShL տեսակի միջուկների համար փոխարկիչի օպտիմալ հաճախականությունը գտնվում է 250-300 Հց միջակայքում, իսկ OL տիպի միջուկների համար՝ 600-700 Հց: Անհրաժեշտ է նաև հաշվի առնել, որ փոխարկիչի հաճախականության աճի հետ կիսահաղորդչային սարքերում կորուստները մեծանում են, իսկ փոխարկիչի ընթացիկ սպառումը մեծանում է:

Սարքի հուսալիությունը բարձրացնելու համար նպատակահարմար է հաշվարկելիս փոխարկիչի տրանսֆորմատորի համար ապահովել կրկնակի հզորության պաշար:

Միջուկը ընտրելուց հետո որոշվում են տրանսֆորմատորի ոլորման տվյալները: Էմիտերի ոլորման կեսի պտույտների թիվը (մեկ տրանզիստորի) հայտնաբերվում է հետևյալ արտահայտությամբ.

որտեղ Ue = Umax - Uke;

Uke - բաց տրանզիստորի վրա լարման անկում (հագեցվածության լարում) = 0,5 - 1 Վ: Եթե մարտկոցի լարումը 12 Վ է, Uts = 12 - 0,5 = 11,5 Վ: Մնացած պարամետրերը նույնպես հայտնի են մեզ և կարող են օգտագործվել հաշվարկի համար:

Խթանման ոլորման պտույտների թիվը հայտնաբերվում է արտահայտության միջոցով.

Այնուհետև մենք որոշում ենք մետաղալարերի տրամագիծը փոխարկիչի տրանսֆորմատորի բոլոր ոլորունների համար: Դա անելու համար մենք նախ գտնում ենք տրանզիստորների կոլեկտորային հոսանքի ամպլիտուդային արժեքը T1 և T2:

որտեղ Ptotal = 20 W;

npr (փոխարկիչի արդյունավետություն) = 0,7;

Մենք գտնում ենք հոսանքի արդյունավետ արժեքը թողարկիչի ոլորուն Tp1.

Եթե ​​վերցնենք T1 և T2 տրանզիստորների միջին ընթացիկ շահույթը (Vst) հավասար է 10-ի, ապա հիմքի ոլորուն հոսանքի արդյունավետ արժեքը կարող է որոշվել՝ օգտագործելով հետևյալ հարաբերությունները.

(բ - հոսանքի խտությունը տրանսֆորմատորի ոլորուններում 3-5 Ա/մմ2): Այնուհետև, հաշվի առնելով փոխարկիչի ելքային լարումը (400 Վ) 20 Վտ անվանական հզորությամբ, մենք որոշում ենք հոսանքի արդյունավետ արժեքը բարձրացող Tp1 ոլորման մեջ Նկ. 1:

Նույն կերպ մենք որոշում ենք հոսանքի արդյունավետ արժեքը նկ. 2:

Նախքան ջերմատախտակի վրա տրանզիստորներ տեղադրելը, դուք պետք է համոզվեք, որ դրանք լավ վիճակում են: Ցանկալի է ընտրել տրանզիստորներ կոլեկտորային հանգույցների հակադարձ հոսանքների հավասար (կամ հնարավորինս մոտ) արժեքներով և հոսանքի բարձրացման գործակիցներով (Vst): Ջերմատարի հարթությունը պետք է մանրակրկիտ փայլեցվի, որպեսզի ապահովվի տրանզիստորների մակերեսին հուսալի տեղավորում, որոնք ամրացված են ջերմատախտակի վրա՝ օգտագործելով M3 թելերով չորս պտուտակ: Նկատի ունեցեք, որ գծապատկերներում Նկ. 1 և 2, դուք կարող եք օգտագործել ցանկացած հզոր տրանզիստոր (օրինակ, P213-217, P210 և այլն): Պետք է հաշվի առնել միայն տրանզիստորի կոլեկտորի և թողարկողի միջև թույլատրելի լարումը և էներգիայի սպառումը: 77 և T2 տրանզիստորների կողմից թողարկված ընդհանուր ցրման հզորությունը գտնվում է 15 - 22 Վտ միջակայքում: T1 և T2 տրանզիստորների տեղադրման համար օգտագործվող ափսեի հովացուցիչի (ռադիատորի) մակերեսը պետք է ունենա առնվազն 25-30 սմ2 մակերես: Այս դեպքում փոխարկիչի տրանզիստորների առավելագույն ջերմաստիճանը չի գերազանցի 60 - 70 ° C:

Բոլոր ուղղիչ դիոդները պետք է ստուգվեն բոցավառման միավորի շղթայում տեղադրվելուց առաջ: Երբ D1-D4 և D10 դիոդները միացված են 600 Վ մշտական ​​լարման աղբյուրին, արտահոսքի հոսանքը չպետք է գերազանցի 10 μA-ը: D5-D8 դիոդները շղթայում ստուգելու համար Նկ. 2, փորձարկման լարումը կարող է կրճատվել մինչև 400 Վ:

Ցանկալի է ստուգել D5 և D11 թրիստորները լարման և անջատման հոսանքի համար: Դա անելու համար հավաքեք նկ. 3, ա և բ. Այնուհետև, աստիճանաբար ավելացնելով էներգիայի աղբյուրի լարումը (օրինակ, օգտագործելով LATR-1 կամ LATR-2 ավտոտրանսֆորմատոր), ստուգվում են թրիստորների նշված պարամետրերը: Վոլտմետրի B1 (նկ. 3,ա) ցուցումները թրիստորի D5-ի միացման պահին կտրուկ կիջնեն զրոյի, իսկ A1 միլիամետրը կնկատի հոսանքի կտրուկ աճ: Նկատի ունեցեք, որ 500 Վ-ից ցածր անջատիչ լարման թրիստորները չպետք է օգտագործվեն բռնկման սարքերում: Նմանապես, խորհուրդ չի տրվում օգտագործել այն նկ. 1 և 2 թրիստորներ 1 մԱ-ից ավելի արտահոսքի հոսանքով (նկ. 3.6): Նման թրիստորները շահագործման ընթացքում մեծապես տաքանում են և արագորեն ձախողվում են: Վիրիստորները ստուգելիս անհրաժեշտ է հաշվի առնել, որ դրանցից մի քանիսի համար (օրինակ՝ KU202N տիպի թրիստորների համար) անջատման լարումը կարող է հասնել 700 Վ-ի, իսկ արտահոսքի հոսանքը 400-450 Վ աշխատանքային լարման դեպքում՝ ոչ։ գերազանցում է մի քանի տասնյակ μA:

Բոլոր ֆիքսված ռեզիստորները, որոնք օգտագործվում են սխեմաներում Նկ. 1 և 2, տիպի MLT-0.5 և MLT-2: Նկարի գծապատկերում: 1 կոնդենսատոր C1 - էլեկտրոլիտիկ, տիպի K.50-6, C2 - տիպի MBGO 400 Վ անվանական լարման համար, SZ - մետաղական թուղթ, MBM: Նկարի գծապատկերում: 2 կոնդենսատոր C1 - էլեկտրոլիտիկ տիպ K50-6, C2 - երեք զուգահեռ միացված կոնդենսատորներ տիպի K50-6 100.0X25 V, SZ - MBGO 600 Վ անվանական լարման համար, C4 - մետաղական թուղթ, MBM:

Շնչափող Dr1 (նկ. 2) պատրաստված է KD-TD-4 միջուկի վրա (ShL 16X20): Դրա ոլորուն պարունակում է 120 պտույտ PEV-2 1.0 մետաղալարով: Էլեկտրամագնիսական ռելե P1 (նկ. 2) տիպի RES-9 (անձնագիր թիվ RS4.524.203):

Բոցավառման միավորի հիմքը, որը պատրաստված է Նկ. 1, օգտագործվում է 160X70X6 մմ չափսերով դուրալումի թիթեղ։ 77 և T2 տրանզիստորները ամրացված են

70 X 45 X 6 մմ չափերով դյուրալյումինի ափսեի վրա։ Այն տեղադրվում է հիմքի ափսեի եզրից 50 մմ հեռավորության վրա և ամրացվում է ուղղահայաց դիրքում՝ օգտագործելով երկու M4 պարուրակավոր պտուտակ: Այս ափսեի վերին ծայրամասում M3 թելերով երեք պտուտակ ամրացնում են սյունակային մոդուլի վերին տախտակի մասով ազատ եզրը, որը միավորում է բոցավառման միավորի գրեթե բոլոր փոքր միացման մասերը (բացառությամբ Tp1 տրանսֆորմատորի, պահեստային կոնդենսատորի C2, տրանզիստորներ T1 և T2 և թրիստոր D5): Մոդուլում տեղադրվող բոլոր մասերը տեղադրվում են Նկ. 4 պատվեր մոդուլի վերևի և ներքևի տախտակների միջև, որոնք տեղադրված են միմյանցից 35 մմ հեռավորության վրա: Մոդուլի տախտակների վրա ցատկերների միացման դիագրամը ներկայացված է Նկ. 5, ա և բ. Նկատի ունեցեք, որ մոդուլում բոլոր զոդման տեղադրման որակը և հուսալիությունը պետք է լինի անթերի, հակառակ դեպքում այն ​​արագորեն կտապալվի մեքենայի վրա աշխատելիս: Մոդուլի տախտակները կարող են պատրաստվել փայլաթիթեղից ապակեպլաստե կամ getinax-ից տպագիր տպատախտակների միջոցով: Այնուամենայնիվ, պրակտիկան ցույց է տվել, որ մոնտաժային ներդիրների կամ մխոցների վրա տեղադրված կցորդներով ծավալային մոդուլներն ապացուցել են, որ շատ ավելի հուսալի են շահագործման մեջ: Տեղադրման համար լավագույնն է օգտագործել 0,5-0,75 մմ տրամագծով արծաթապատ պղնձե մետաղալար:

Ծավալային մոդուլը T1 և T2 տրանզիստորների ռադիատորին ամրացնելով, դրա կողքին բազային ափսեի վրա տեղադրվում է տրանսֆորմատոր Tp1: Մոդուլի մյուս կողմում կա պահեստային կոնդենսատոր C2 և թրիստոր D5, որը ամրացվում է հիմքի վրա՝ օգտագործելով փոքրիկ պղնձե կամ արույրե անկյուն, որը նաև ծառայում է որպես լրացուցիչ ջերմատախտակ թրիստորի համար: Տրիստորի մարմինը մեկուսացված է 0,05–0,1 մմ հաստությամբ երկու միկա լվացող մեքենաների և ֆտորոպլաստիկ թփի միջոցով, որը տեղադրված է մոնտաժային պտուտակի վրա:

Բոցավառման միավորը, որը պատրաստված է Նկ. 1, տեղադրված է պաշտպանիչ մետաղական պատյանում՝ 155X80X75 մմ չափերով: Այն կարող է պատրաստվել 1,5-2,0 մմ հաստությամբ թուրալումին կամ 1,0 մմ հաստությամբ պողպատե թերթից: Ավելի լավ կնքման համար խորհուրդ է տրվում ռետինե եզրեր դնել սարքի հիմքի և պատյանների միջև:

Ճիշտ հավաքված բոցավառման միավորը, հատկապես, եթե շղթայում տեղադրված բոլոր մասերը ուշադիր ստուգվում են, սովորաբար լրացուցիչ ճշգրտում չի պահանջում: Եթե ​​բռնկման սարքը անցնում է շարունակական արտադրության ռեժիմի և չի վերահսկվում անջատիչի կոնտակտներով, ապա այն կամ օգտագործում է ցածր անջատիչ լարման թրիստոր, կամ D9 դիոդը կոտրված է: Երբեմն այս երեւույթը կարող է դիտվել C1 կոնդենսատորի անբավարար հզորության և D6 դիոդի անսարքության պատճառով: Եթե ​​T1 և T2 տրանզիստորները ակնհայտորեն լավ աշխատանքային վիճակում են, բայց դեռ սերունդ չկա, ապա լարման փոխարկիչի անսարքության պատճառը պարզելու համար նախ անջատեք C2 կոնդենսատորը Tpl տրանսֆորմատորի բարձրացող ոլորուն, այնուհետև թրիստորը D5: և ուղղիչ կամուրջ D1-D4 և փոխարինեք անսարք մասերը: Այն դեպքերում, երբ փոխարկիչի աշխատանքը ուղեկցվում է խռպոտ կամ շշնջացող ձայնով, ստուգեք D1-D4 դիոդների և T1-T2 տրանզիստորների սպասարկելիությունը: Պահեստային C2 կոնդենսատորի անսարքության պատճառը կարող է լինել տերմինալներից մեկի կարճ միացումը դեպի պատյան կամ խափանումը կոնդենսատորի թիթեղների միջև: D5 թրիստորի անսարքության դեպքում, առաջին հերթին, դուք պետք է համոզվեք, որ միկա լվացող մեքենաները և թփը, որը մեկուսացնում է թրիստորի մարմինը մոնտաժային ամրակից, անձեռնմխելի են: Եթե ​​մեկուսացումը վնասված չէ, և թրիստորն ինքն է աշխատում, բայց դեռևս չկա սերունդ, նույնիսկ երբ բարձրացող ոլորուն Tpl-ն անջատված է բոլոր թվարկված մասերից, ապա անսարքության պատճառը պետք է փնտրել լարման փոխարկիչի տրանսֆորմատորում: ինքն իրեն (սխալ միացում, ոլորունների կարճ միացումների կոտրում կամ ընդհատում):

Անջատիչի կոնտակտների բացման ժամանակ նոր ձևավորման բացակայությունը ցույց է տալիս, որ թրիստորի կառավարման միացումը բաց է (օրինակ, եթե D9 դիոդը վնասված է):

Մեքենայից դուրս բոցավառման սարքը ստուգելիս համոզվեք, որ միացրեք բոցավառման կծիկի պատյանը էլեկտրոնային միավորի պատյանին, քանի որ հակառակ դեպքում կարող է առաջանալ կծիկի խզում և էլեկտրոնային միավորի մասերի վնաս:

Մեքենայի վրա բոցավառման միավորը տեղադրելիս այն տեղադրվում է գլխարկի տակ, որքան հնարավոր է հեռու շարժիչի արտանետման կոլեկտորից և ամրացվում է M5 կամ M6 թելերով չորս պտուտակներով: Միավորի տեղադրման վայրում ջերմաստիճանը չպետք է գերազանցի + 70 ° C, հակառակ դեպքում բոցավառման սարքի հուսալիությունը նվազում է կիսահաղորդչային սարքերի խիստ գերտաքացման պատճառով:

Բոցավառման սարքը մեքենայի բորտային ցանցին միացնելու համար լավագույնն է օգտագործել որոշ հարմար վարդակից միակցիչ (օրինակ, տեսակ RSHABPB-14), ինչպես ցույց է տրված Նկ. 6. Միաժամանակ

ապահովում է արագ անցում մեկ տեսակի բռնկումից մյուսը: Դա անելու համար պարզապես փոխեք վարդակից դիրքը միակցիչի վարդակից 180°-ով, ինչպես ցույց է տրված Նկ. 6 («OZ» - սովորական բռնկում, «TZ» - թրիստորային բռնկում): Բացի այդ, խրոցը կարող է ծառայել որպես «բանալի» հակագողության սարքի համար. եթե այն հանեք վարդակից, երկու բոցավառման համակարգերն էլ կանջատվեն: Առանց «բանալին» դիագրամը իմանալու, դժվար կլինի շարժիչը գործարկել, քանի որ ի լրումն Նկ. 6, հնարավոր են խրոցակի մեջ ցատկերների տեղակայման բազմաթիվ այլ տարբերակներ:

6 վոլտ մարտկոցով մեքենաների վրա բոցավառման միավորի օգտագործման դեպքում, բացի լարման փոխարկիչի տրանսֆորմատորի ոլորուն տվյալների վերահաշվարկից, անհրաժեշտ է նաև կարգավորել R1-R2 և R3-R4 ռեզիստորների դիմադրության արժեքը ( լարման բաժանիչներ տրանզիստորների բազային սխեմաներում T1-T2):